Компонент концентрация

1) упругие свойства компонент композита;

2) термические свойства компонент композита;

Возможность регулирования газовой или паровой фазы очень важна для воспроизведения условий, существующих при изготовлении и эксплуатации композита. В гл. 10 Бонфилд описывает заметное влияние состава газовой атмосферы на смачиваемость нитрида кремния алюминием, что может служить основой для выбора оптимальной атмосферы изготовления композитов. С другой стороны, Ваше [5] приводит результаты исследований совместимости борного волокна, покрытого карбидом кремния, с титаном (волокна нагревали в контакте с порошком титана). Как компонент композита титановая матрица поддерживает крайне низкое давление диссоциации кислорода и азота у поверхностей волокон. Низкая скорость реакции волокон с порошком титана, по-видимому, определяется наличием газа около волокон.

В силу сдвигового характера передачи нагрузки в глубь композита приложенная внешняя нагрузка или, точнее, наложенная извне деформация неравномерно распределена по поперечному сечению материала в непосредственной близости от места ее приложения. Однако распределение наложенных извне деформаций в. пределах поперечного сечения композита на некотором удалении: от этой области фактически становится равномерным. Здесь каждый компонент композита подвергается действию напряжений Б. направлении внешней нагрузки, а интенсивность напряжений определяется величиной деформации (постоянной) и модулем упругости компонента. В этой области деформация сдвига у поверхностей раздела композита в направлении приложенной нагрузки равна нулю (рис. 1).

нако ни «пластические» изменения объема, ни пластические деформации формоизменения не будут существенны, если, как в случае наличия полостей, компонент композита, занимающий значительную часть объема, не будет намного более сжимаем в упругой области, чем другие компоненты.

Возможно, что свойства чрезвычайно важных компонент композита могут быть почти полностью скрыты в макроповедении материала, если не анализировать его с достаточной тщательностью. Например, наличие малой объемной доли кобальта как пластичного связующего в цементированном карбиде вольфрама позволяет реализовать в этом композите прочность, равную прочности самих частиц карбида вольфрама. Этот эффект объясняется значительным сглаживанием пиков микронапряжений [2]. Пластичность же не проявляется из-за того, что слои кобальта среднестатистически тонкие и их пластические деформации стеснены. Существенная (с точки зрения прочностных свойств) роль пластичности практически никак не проявляется в диаграммах нагрузка — перемещение и о (б) рассматриваемого материала. Эти зависимости при трехточечном изгибе балки и растяжении близки к линейным вплоть до разрушения. Отсюда, а также по характеру разрушения можно сделать вывод, что цементированный карбид кремния является однородным идеально упругим хрупким материалом. Только более подробный анализ позволяет выявить основную роль большой, но скрытой пластичности кобальта и односторонность однородной упругохрупкой модели.

— На основании экспериментальных данных строятся непрерывные функции изменения характеристик материала в соответствии с уравнениями (2.6), (2.7). Полученные функции представляются в дискретном виде для шага с заданным числом циклов. На этом этапе следует хорошо понимать специфические свойства полимерной матрицы и волокон. Высокопрочные волокна имеют, как правило, отличные усталостные характеристики, и изменения их модуля и прочности в процессе нагружения незначительны. Свойства матрицы ухудшаются, однако, весьма значительно. Надо ожидать, что учет усталостных свойств волокон и матрицы приведет к появлению в анализе дополнительных параметров. В их числе параметр, описывающий поведение поверхности раздела волокно — матрица. Отсюда следует, что определение усталостных характеристик компонент композита и выяснение их взаимосвязи не менее важно, чем получение данных об усталостном разрушении композита в целом.

Рассмотрено применение метода конечных элементов для расчета термических усадочных напряжений') в композитах. В введении отмечено, что большинство ранее предложенных методов основано на линейном подходе. Это приводит, как правило, к завышенной оценке уровня усадочных напряжений. Основной источник ошибок заключается в неучете ползучести полимерной матрицы. В этой главе остаточные напряжения, рассчитанные с учетом ползучести матрицы, сравниваются с соответствующими напряжениями, полученными в предположении об отсутствии ползучести. Показано влияние температурного режима цикла отверждения на напряженное состояние композита после завершения технологического процесса. Рассмотрены такие ситуации, когда превышение остаточными напряжениями пределов текучести одной из компонент композита приводит к изменениям его деформативных свойств. Дана оценка влияния остаточных напряжений на неупругое поведение композита.

жений. Предлагалось или вообще не учитывать эти напряже-ния, или удовлетворяться их оценкой с позиций линейной упругости [36]. В этой связи в главе рассмотрено влияние свойств ползучести одной из компонент композита на термические усадочные напряжения боропластиков на эпоксидном связующем. Сравниваются расчетные величины напряжений, полученные при помощи предлагаемого приема и метода, не учитывающего ползучесть. Оценено влияние усадочных напряжений на последующее механическое поведение композитов.

В разд. 7.2 приведены некоторые результаты термоупругого линейного анализа усадочных напряжений в однонаправленном и слоистом боропластике. В разд. 7.3 рассматривается влияние ползучести компонент композита на его свойства. В этом разделе показано, как предложенное уточнение расчетного метода изменяет характер и величину расчетных усадочных напряжений.

В данной главе использована модель системы волокно — матрица, представляющая собой регулярный массив волокон круглого поперечного сечения, помещенных в матрицу, имеющую форму прямоугольной призмы (рис. 7.3). Напряженное состояние этой микроструктуры исследовано при помощи метода конечных элементов (элементов в виде треугольных призм, в которых напряженное состояние однородно). При таком подходе каждый компонент композита представлен •большим числом элементов. Увеличение числа элементов приводит в общем к повышению точности расчета упругих констант слоя и позволяет получить более близкое к реальному распределение напряжений, возникающих при термомеханических воздействиях.

Компонент Концентрация в отработанной геотермальной Компонент Концентрация в отработанной геотермальной

Компонент Концентрация

Компонент Концентрация, г/л, компонента в электролите

, Электролит Компонент Концентрация, г/л РН '.. °с tv А/дм» HV, ГПа
Ноиер электролита Компонент Концентрация Параметры режима электроосаждения

Номер электро-лита Компонент Концентрация, г/л Параметры режима электр оосаждеяи я Качество покрытия; ВТ Литература

Номер электролита Компонент Концентрация компонента, г/л Параметра электрооеажденвя Вид покрытия, выход по току

№ п/п Компонент Концентрация компонента, г/л Условия электроосаждения Вид, толщина покрытия; выход по току

№ п/п Компонент Концентрация компонента, г/л Условия электроосаждеиия Вид. толщина покрытия; выход по току

Номер электролита Компонент Концентрация компонента, г/Л Параметры электроосажденн я

Компонент Концентрация, г/л Назначение раствора Температура и время обработки

Рекомендуем ознакомиться:

Количество расходуемого

Количество растворенных

Количество рекламаций

Количество скоростей

Количество составляющих

Количество структурных

Количество свободных

Количество теплоносителя

Меню:

Главная страница Термины