Компонент материала

Системы функций т(хг), Т]п(л:2), ?р(я3), Р«(^р) образуют полные системы фундаментальных функций, удовлетворяющие нулевым граничным условиям и подчиненные [19] следующим требованиям: 1) функции ограничены по модулю; 2) модуль функции убывает с ростом ее индекса; 3) функции простые. Подставляя (1.3.68) в общее решение (1.3.56). после алгебраических преобразований получим выражения компонент корректирующего тензора

Подставляя эти функции в общее решение (1.3.56), получим выражения компонент корректирующего тензора:

Системы уравнений, которым подчинены параметры компонент корректирующего тензора, однотипны. Различаются они коэффициентами Fyp и свободными членами Lp, однако все являются бесконечны-

функции/™у) (mnpl) определяют по общим формулам [19] с учетом геометрии области нагрузки и вида фундаментальных функций. Параметры Amnpl, ..., Dmnpl компонент корректирующего тензора находим в результате решения системы алгебраических уравнений (1.3.70), соответствующей фи-зико-механическим свойствам материала фиктивного тела. Итак, компоненты корректи рующего тензора для области возмущений //известны. Следовательно, полностью определен тензор кинетических Рие 23 напряжений области возмущений нагрузки.

Подставляя (2.1.67) в (2.1.61), находим компоненты корректирующего тензора:

Коэффициенты Атп компонент корректирующего тензора, как показано в гл. 1, удовлетворяют системе алгебраических уравнений

Они содержат известные функции сферических координат fj . _(/ялр/), где "0 = (9 + я/2), <р = ср/2, 7 = я (г — /чУЦа/а^) x° — rj, х° = nx°/(acq/d) h. Параметры A^mnp;, ••-. Ai^mnp; компонент корректирующего тензора подчинены уравнениям (2.3.56) и определяются в результате их решения. Коэффициенты Fy$ вычисляются по формулам (2.2.23), интегралы F$ (mnplijkq) имеют вид (2.2.59), причем 62 = я/2, q>! = 0, ф2 = 2я. Свободные члены АгЬ$ (ijkq) вычисляются по формулам (2.2.25), интегралы AiZ-p'' имеют вид (2.2.60), в их подынтегральных выражениях TfP, следует заменить . на AiT°f,. В результате будут найдены параметры ДХЛ mnpi,..., ADmnpj, следовательно, компоненты корректирующего тензора. Сумма основ-ного А! (Т0) и корректирующего Аг (Тк) тензоров есть дополнительный тензор кинетических напряжений Ах (Т) области возмущений отраженной волны нагрузки. В соответствии с (2.3.49) имеем тензор кинетических напряжений (Т)отр рассматриваемой области возмущений. Построение тензора кинетических напряжений (Т)отр области возмущений отраженной волны разгрузки проводится как и в случае нагрузки, поэтому можно считать искомый тензор для разгрузки известным.

В результате подстановки (3.1.21) в (3.1.11) находим следующие выражения для компонент корректирующего тензора:

Параметры А тпр h .... Dmnpi компонент корректирующего тензора при малых деформациях находятся в результате решения уравнений (1.3.70) дляТупругопластической оболочки^и для вязкоупругой оболочки.

Параметры Лтопрг, ..., Dmnpl компонент корректирующего тензора для упругопластической оболочки при малых деформациях находим в результате решения системы уравнений (1.3.70).

Параметры Amnpi, ..., Отпрг компонент корректирующего тензора для^вязкоупругой оболочки при малых деформациях находим в резуль-

Направление движения электронов при наличии Е оказывает влияние на движение вакансий и компонентов обрабатываемого сплава. Так, на катоде Е < 0, а(м > а(, и элементы из внешней насыщающей среды диффундируют в глубь метиллп как, например, в процессе электролизного борирования или алитирования. На аноде же Е > 0 и термодинамическая активность составляющих сплав компонентов при наличии электрического тока оказывается меньше, чем при отсутствии направленного движения электронов. Изменение активности обусловлено изменением электронной, ионной в вакансионной состав- . ляющих энтропии. При этом 1-тый компонент материала, несущий частичный положительный заряд, из внутреннего объема образца должен переходить в поверхностный слой, используя вакансии, заряженные кик бы отрицательно за счет коллективизированных электронов. Направление движения вакансий будет совпадать с потоком электронов.

Анализ изложенных подходов к расчету упругих характеристик композиционного материала показывает, что наиболее корректный учет сближения волокон и влияния схемы укладки арматуры на эффективные характеристики материала возможен на уровне решений граничных задач теории упругости для многосвязной области. Такой подход очень громоздок и связан с трудоемким численным анализом. Приближенные формулы можно получить из решения задач меньшей сложности. На основе обычных приближений по Фойгту и Рейссу, пренебрегая «несущественными» компонентами тензора напряжений, действующими в пределах типового объема материала, выведены довольно простые выражения для расчета упругих констант. В эти выражения входят параметры, характеризующие только объемное содержание и упругие свойства компонент материала.

Существующие теории армирования, как правило, базируются на ряде допущений (см. с. 64). Отказ от некоторых из них, в частности переход от плоского напряженного состояния к объемному, приводит к усложнению расчетных выражений, но позволяет оценить соответствующие поправки. Отсутствие допущения об однородности напряженного состояния в пределах объема каждой из компонент материала повышает степень сложности расчета вследствие необходимости решения задачи теории упругости для многосвязной области. В этом случае возможен учет влияния расположения волокон в материале на расчетные значения его упругих характеристик. Однако для трехмерных структур такой анализ выполняется только с использованием численных методов решения краевых задач.

В ходе окисления сплава образующаяся на нем оксидная пленка может иметь различные изменения не только в составе и •структуре. Если в ходе окисления сплава возникают легкоплавкие эвтектики оксидов или часть компонентов окисла улетучивается и кислород растворяется в сплаве, то наименее благородный компонент материала образует оксид в самом сплаве и имеет место внутреннее окисление.

В отличие от предыдущего примера для композита регулярной структуры типа боропластика можно рассматривать представительный объемный элемент на масштабном уровне компонент материала. Действительно, для большинства слоистых композитов характерный размер соответствует шагу волокон или прядей армирующих волокон в слое и представляет величину порядка нескольких тысячных долей сантиметра. Именно это позволяет осуществить анализ напряжений в компонентах.

Анализ изложенных подходов к расчету упругих характеристик композиционного материала показывает, что наиболее корректный учет сближения волокон и влияния схемы укладки арматуры на эффективные характеристики материала возможен на уровне решений граничных задач теории упругости для многосвязной области. Такой подход очень громоздок и связан с трудоемким численным анализом. Приближенные формулы можно получить из решения задач меньшей сложности. На основе обычных приближений по Фойгту и Рейссу, пренебрегая «несущественными» компонентами тензора напряжений, действующими в пределах типового объема материала, выведены довольно простые выражения для расчета упругих констант. В эти выражения входят параметры, характеризующие только объемное содержание и упругие свойства компонент материала.

Существующие теории армирования, как правило, базируются на ряде допущений (см. с. 64). Отказ от некоторых из них, в частности переход от плоского напряженного состояния к объемному, приводит к усложнению расчетных выражений, но позволяет оценить соответствующие поправки. Отсутствие допущения об однородности напряженного состояния в пределах объема каждой из компонент материала повышает степень сложности расчета вследствие необходимости решения задачи теории упругости для многосвязной области. В этом случае возможен учет влияния расположения волокон в материале на расчетные значения его упругих характеристик. Однако для трехмерных структур такой анализ выполняется только с использованием численных методов решения краевых задач.

Из комплекса физико-химических процессов и явлений, определяющих трение ФАПМ при повышенных температурах, наиболее важным является процесс деструкции связующего. Связующее — это компонент материала, который обеспечивает его монолитность. Деструкция,^т. е. разрушение связующего,

Две последние составляющие теплового баланса (3-1) однозначно определяются при задании расхода вдуваемых или газифицированных компонент материала Gw, который во многих случаях за- 51

происходят физико-химические превращения одной или нескольких компонент материала.

Принцип работы разрушающихся теплозащитных систем характеризуется потерей поверхностного слоя (или разложением одной из компонент материала) ради сохранения благоприятного теплового режима внутренних слоев и самой защищаемой конструкции. Разрушение поверхностного слоя происходит в результате различных физико-химических превращений под воздействием подводимых к поверхности конвективных и радиационных тепловых потоков, диффузионных потоков химически активных компонент, а также под действием сил давления и трения. Химические реакции могут протекать как при участии компонент набегающего потока, так и независимо от них. Кроме того, на поверхности теплозащитного покрытия под действием внутреннего давления или внешних сил, а также вследствие термических напряжений может иметь место эрозия — механический унос в виде отдельных частиц.

Рекомендуем ознакомиться:

Количество расплавляемого

Количество растворителя

Количество сборочных

Количество соединений

Карбюраторные двигатели

Количество связанной

Количество свободного

Количество типоразмеров

Меню:

Главная страница Термины