Кинетические уравнения

Полученные кинетические параметры позволяют предложить ряд мероприятий по повышению надежности магистральных газопроводов. Так как токопроводящие частицы начинают образовываться только через сутки после отключения катодной поляризации, то выход из строя или плановое отключение катодной защиты на срок менее чем на одни сутки не приводит к возникновению КР, даже при выполнении всех достаточных условий. При увеличении срока отключения защиты от одних до пяти суток происходит накопление проводящих частиц, количество которых достигает максимума при пяти сутках и далее не увеличивается. Вероятность же отказов по причине КР возрастает.

Следует иметь в виду, что по приведенным выше выражениям можно лишь ориентировочно определять температурные и кинетические параметры процесса превращения аусте-нита. Это связано с тем, что они не учитывают особенностей конкретной плавки стали заданного марочного состава, а вместе с этим и степени завершенности высокотемпературных процессов в аустените при сварочном нагреве. В зависимости от качества шихты, способа выплавки, качества раскисления, содержания неконтролируемых примесей, а также исходного структурного состояния стали эти параметры могут заметно изменяться. Недостаточно полная гомогенизация при сварочном нагреве, особенно связанная с замедленным растворением карбидов, приводит к повышению Г„.„ и Тн.к и увеличению ш„2 вследствие уменьшения содержания углерода и легирующих элементов в аустените. Включения оксидов, нитридов, сульфидов увеличивают ш„и укрупнение аустенитного зерна приводит к ее снижению. Более надежно в настоящее время определение упомянутых выше параметров экспериментальным способом путем построения и обработки диаграмм АРА.

Потенциодинамическим методом получали кинетические параметры электродного процесса при различных рН, на основании которых рассчитывали значения критериев реакции катодного выделения водорода. В результате анализа соответствия величин критериев требованиям той или иной теории установили влияние ингибитора ИКУ-1 на механизм процесса в НС1 и реагенте РВ-ЗП-1. Относительная ошибка определения плотности тока коррозии стали в сериях из пяти опытов составляла не более 2%.

Физике -химические условия осаждения металлических и карбидных покрытий. Реп пиков Н. Н., Горбунов Н. С. В сб.: Температуроустой-чивые защитные покрытия. Изд-во «Наука», Ленингр. отд., Л., 1968, 46—50. В статье описаны методика процесса нанесения металлических п карбидных покрытий из парогазовой фазы и аппаратура. Исследованы условия образования покрытий в зависимости от скорости подачи компонентов, длительности процесса, температуры и концентрации компонентов реакции. Показано, что процесс осаждения покрытий в зависимости от условий протекает как в кинетической, так и в диффузионной области и определяется либо скоростью химической реакции на поверхности, либо скоростью диффузии углерода. Изучено влияние добавок метана в парогазовую смесь на процесс образования карбида ниобия. Найдены кинетические параметры процесса, а также энергия активации и значения предэкспоненциалышх множителей. Библ. — 9 назв., рис. — 4.

Итак, при высокой асимметрии цикла нагружения, в пределах одного механизма разрушения материала без формирования усталостных бороздок, одинаковые кинетические параметры процесса роста трещины можно реализовать при разных параметрах цикла внешнего воздействия. Это полностью согласуется с представленными выше данными о подобии кинетики усталостных трещин при различном сочетании параметров цикла нагружения применительно к формированию усталостных бороздок.

В процессе эксплуатации авиационных ГТД случаи малоциклового усталостного разрушения двухфазных титановых дисков разных ступеней компрессоров имеют повторяющийся характер. Отличительной особенностью эксплуатационных разрушений титановых дисков в области МЦУ является возможность раздельной или совместной реализации при одинаковых условиях нагружения вязкого внутризеренного и хрупкого межсубзерен-ного механизма разрушения материала с формированием соответственно бороздчатого и фасеточного рельефа излома. При этом кинетические параметры разрушения, характеризующие рост трещины при реализации только одного механизма, могут изменяться от диска к диску в несколько раз, а при разных механизмах интервал наблюдаемых скоростей даже в пределах одного диска может достигать порядка и более. При таком разнообразии возможных реакций титановых сплавов на однотипное внешнее воздействие при оценках длительности эксплуатационных разрушений дисков главное значение приобретает точность определения соответствия того или иного числа элементов излома в виде усталостных бороздок одному ПЦН.

Кинетические параметры реакции активного растворения железа зависят от кристаллографической ориентации граней монокристалла [ 29]. В 5 н. растворе МН^ГШз при РН от 3,5 до 5,5 из граней (100), (ill) и (НО) с наибольшим перенапряжением растворяется грань (100), что удалось объяснить различиями в^энергии поверхностных атомов на различных гранях, связанными с различным пространственным расположением атомов кристаллической решетки (плотность атомов на поверхности и межатомные расстояния).

Чтобы попытаться разрешить это расхождение, планировались дополнительные эксперименты, в которых были бы измерены изменения температуры оболочки и топлива, вызванные изменениями рН теплоносителя [25]. Отношение этого явления к отложениям шлама установлено в опыте [18], при котором около 1 кг Fe(OH)2 было введено в Сакстонский реактор. При этом измерялись реактивность, звуки и кинетические параметры реактора. После введения шлама на 50% увеличился пик звука при 11,5 гц. Константа прироста Доплера и константа времени топлива увеличились так же, как было после уменьшения рН. После введения шлама наблюдалась очень небольшая потеря реактивности, которая исчезла через несколько часов. Важным наблюдением является одинаковое поведение кинетических параметров реактора при введении шлама (предполагаемом отложении) и снижении рН. Это надежно подтверждает, что рН-эффект вызван переносом шлама от более горячих к более холодным частям зоны при снижении рН, и наоборот.

где индексы 1 и 2 относятся соответственно к величинам на входе в рабочее колесо и выходе из рабочего колеса. Анализ уравнений (4.21) — (4.28) показывает, что равновесные и замороженные параметры потока реагирующей смеси на выходе из рабочего колеса определяются только параметрами газа на входе в рабочее колесо и значениями величин Alt Л2, LT^ и L^L- Кинетические параметры газа на выходе из рабочего колеса, кроме того, зависят и от закона изменения величин А1г Л2, L%? и L^XH вдоль оси канала, т. е. от вида функций

Как следует из таблицы, кинетические параметры потока N2O4, вычисленные при времени пребывания газа в модельном канале ^ = 0,3045-10~2 сек, практически совпадают с параметрами потока, приведенными в табл. 4.16. Средняя скорость течения газа при ^ = 0,3045-10~2 сек составляет 65,6 м/сек, т. е. почти равна осевой скорости N2O4 в проточной части ТВД-1000 (см. табл. 4.14).

Из основных компонентов чугуна наиболее важными являются углерод и кремний. Поэтому первая структурная диаграмма чугуна, диаграмма Маурера, была построена в координатах % С—% Si. Однако ввиду необходимости отразить на одной из осей координат кинетические параметры, Грейнер и Клингенштейн объединили содержание углерода и кремния в единый параметр С + Si, что в настоящее время нельзя считать оправданным.

момент инерции. Так как крутящий момент не влияет на величину среднего напряжения, то основные кинетические уравнения в этом случае будут такими же, как в цилиндре под действием внутреннего давления. Влияние Мкр на долговечность будет сказываться через величину предельных напряжений, определяемых в соответствии с условием текучести Мизеса по формуле:

IP - полярный момент инерции. Так как крутящий момент не влияет на величину среднего напряжения, то основные кинетические уравнения в дом случае будут такими же, как в цилиндре под действием внутреннего давления. Влияние Мкр на долговечность будет сказываться через величину предельных напряжений, определяемых в соответствии с условием текучести Мизеса по формуле

Кинетические уравнения реакций позволяют определить скорость их протекания. Так, для простейшей реакции разложения исходного вещества А на продукты В и D, т. е. А —* В +D, можно

4.1. Кинетические уравнения в механике разрушения...................................................... 188

В общем случае нагружения материала в области МЦУ связь между деформациями и накапливающимися повреждениями описывается кинетическими уравнениями повреждаемости [42]. Расчеты циклической долговечности дисков имеют приближенный характер из-за отсутствия констант, входящих в кинетические уравнения повреждаемости, и их обычно проводят принимая ряд допущений, упрощающих описание процессов циклического упругопластического деформирования материала и накопления в нем повреждений [43].

При синергетическом описании эволюции открытых систем рассматриваются переходы от одних механизмов самоорганизации (способы диссипации энергии при разрушении материала) к другим в критических точках неустойчивости, которые названы точками бифуркации [43-46]. В точках бифуркации система претерпевает принципиальные изменения в способности реагировать на подводимую энергию извне, а следовательно, кинетические уравнения в точках бифуркации должны дискретно сменять любой свой вид, либо дискретно меняются параметры этих уравнений. Чтобы применить к металлу указанный подход описания эволюции открытых систем с целью изучения распространяющихся трещин в элементах конструкций при многопараметрическом воздействии, необходимо показать существование в металле строго упорядоченных процессов (механизмов) разрушения и доказать независимость их реализации от условий или параметров внешнего воздействия.

4.1. КИНЕТИЧЕСКИЕ УРАВНЕНИЯ В МЕХАНИКЕ РАЗРУШЕНИЯ

4.1. КИНЕТИЧЕСКИЕ УРАВНЕНИЯ В МЕХАНИКЕ РАЗРУШЕНИЯ

4.1. КИНЕТИЧЕСКИЕ УРАВНЕНИЯ В МЕХАНИКЕ РАЗРУШЕНИЯ

4.1. КИНЕТИЧЕСКИЕ УРАВНЕНИЯ В МЕХАНИКЕ РАЗРУШЕНИЯ

4.1. КИНЕТИЧЕСКИЕ УРАВНЕНИЯ В МЕХАНИКЕ РАЗРУШЕНИЯ