Коэффициенты линейного

и ДП; <р, ю — угол поворота v угловая скорость планшайбы; S, 1>р — перемещение и скорость поршня-рейки; Q, Qs, Qe, Q*, — расходы в гидроцилиндре поворота, в сечениях «н» и «е» и в ДП; т^ — масса поршня; /2 — суммарный момент инерции планшайбы с приспособлениями, ее шестерен и оси; Flt F2 — объемы напорной и сливной магистралей (длина труб /т, диаметр — dr); р„ — атмосферное давление; р — плотность масла; .Fp — площадь поршня ГЦ; 2Д — зазор в реечной передаче; Е№ — модуль упругости масла; / (S) — площадь щели шириной /щ, соединяющей ДС с ГЦ; k — множитель для расчета коэффициента потерь давления в щели; а — относительное объемное содержание воздуха в масле при атмосферном давлении; Мтр и С1 — коэффициенты сухого и вязкого трения в оси планшайбы; FTP и С2 — то же в ГЦ; сир — коэффициенты жесткости и демпфирования в приводе; Аа, Аег Лт, Ас — коэффициенты линейных потерь давления в напорной и сливной полостях и в дросселях ДП и ДС; Вн, Ве, Бт, 5ДС — коэффициенты квадратичных потерь давления там же; УР/СОК — передаточное отношение реечной передачи.

коэффициенты квадратичных форм Е, F, G, D, D', D" вычисляются в данной точке (и, v) поверхности. Классификация точек поверхности.

коэффициенты квадратичных формЕ.Р, G, D, D' D'' вычисляются в данной точке (и, v) поверхности.

Исходя из формул (2.8), (2,5), нетрудно видеть, что для деформаций вида (2.16) — (2.18) коэффициенты квадратичных форм Gap, Bap деформированной оболочки, отнесенной к лагран-жевым координатам, будут постоянными, а все символы Кри-утоффеля равны нулю.- Поэтому для однородных изотропных оболочек уравнения равновесия на этих видах деформации будут -тождественно удовлетворяться в случае, когда внешняя поверхностная нагрузка сводится -Ъ. равномерному нормальному давлению (которое, в частности, может равняться нулю):

В диссертации [29] коэффициенты квадратичных форм (4.24) для торсовых поверхностей (1.152), (1.153) записаны в развернутом виде, например для торса (1.153) коэффициенты первой квадратичной формы имеют вид

Развертывающийся геликоид (1.124) содержит ребро возврата (1.123). Известно, что правая винтовая линия (1.123) имеет кривизну /С=а/(а2+Ь2) и кручение 7=Ь/(а2+Ь2). В этом случае по формулам (4.22) находим коэффициенты квадратичных форм поверхности (1.124)

где параметр t вычисляется по формуле (1.140), a f=f(v)=cv-}-b, тогда выражения (4.37) превращаются в коэффициенты квадратичных форм (4.34). Уравнения (4.37) выведены И. А. Скиданом для произвольных резных поверхностей Монжа в обобщенных цилиндрических координатах.

Пусть имеем торсовую поверхность, заданную в виде (1.77), для которой коэффициенты квадратичных форм принимают вид (4.24). В этом случае формула (4.17) с учетом, что в ней необ» ходимо принять ы=Я, v=u, дает

которой коэффициенты квадратичных форм поверхности получены

Как показывают коэффициенты квадратичных форм поверхности торсов (4.28), (4.34), (4.35), (4.37), расчетные уравнения оболочек общего вида будут при этом упрощаться* так как одна из главных кривизн торсовой поверхности будет равна нулю, один из коэффициентов Ламе является постоянной величиной, следовательно, все производные от него по любому параметру будут также равны нулю.

Для расчета на прочность оболочки в форме резной поверхности Монжа воспользуемся уравнением поверхности (1.154). В этом случае коэффициенты квадратичных форм (4.35) подтверждают, что координатная сеть а, р является криволинейной ортогональной системой координат в линиях кривизны (см. рис. 1.25), где «-линии совпадают с параллелями резной линейчатой поверхности Монжа, а р-линии — прямолинейные образующие торса.

Затвердевшие шлаки должны иметь небольшое сцепление с металлом, коэффициенты линейного расширения шлака и металла должны быть различными для более легкого удаления шлака со шва.

При сварке 12%-ных хромистых мартенситных сталей с высокохромистыми феррптными и ферритло-аустепитными предпочтительнее выбирать сварочные материалы ферритно-аустенитлого класса, так как применение ферритных сварочных материалов (например, ЭФ-Х17) приводит к получению швов с крупным терном и низкой пластичностью в исходном состоянии после сварки. В ходе термообработки следует принимать меры к ускоренному охлаждению для предупреждения 475°-ной хрупкости. Так как коэффициенты линейного расширения высокохромистых сталей различных марок и ферритно-аустенитных швов близки, то термообработка приводит к почти полному устранению сварочных напряжений. При использовании ауотенитных сварочных материалов с помощью термообработки нельзя снять сварочные напряжения из-за существенной разницы в величинах коэффициентов линейного расширения шва и основного металла.

Внутренние напряжения второго рода возникают между различными фазами вследствие того, что у них разные коэффициенты линейного расширения, или из-за образования новых фаз, имеющих разные объемы. Внутренние напряжения второго рода не зависят от тех факторов, от которых зависят напряжения первого рода, например скорости охлаждения и других факторов. Поскольку внутренние напряжения второго рода возникают между отдельными элементами структур, их иногда называют структурными напряжениями, а внутренние напряжения первого рода — термическими напряжениями.

Прочность болтов при высоких температурах. При высоких температурах в болтовом соединении могут возникать дополнительные температурные нагрузки. Эти нагрузки возникают в том случае, когда температурные коэффициенты линейного расширения материалов болта и соединяемых деталей неодинаковы. Температурные нагрузки подсчитывают по условию совместности деформаций, которые рассматривают в курсе сопротивления материалов. Температурные напряжения в болтах понижают путем применения материалов с близкими температурными коэффициентами линейного расширения или постановки упругих прокладок, упругих болтов и шайб.

Заклепки изготовляют из стали, меди, латуни, алюминия и других металлов. Материал заклепок должен обладать пластичностью и не -принимать закалки. Высокая пластичность материала облегчает клепку и способствует равномерному распределению нагрузки по заклепкам. При выборе материала для заклепок необходимо стремиться к тому, чтобы температурные коэффициенты линейного расшире-

где /-измеряемый размер; &1 и ос2-коэффициенты линейного расширения материала соответственно детали и измерительного средства (табл. П25); Aft = tl -10 и At2 = t2~ - r0(°C)-разность между температурой детали tlt или измерительного средства t2, и нормальной температурой t,, = 20°C. Изменение расчетных зазоров As, или натягов ДАТ, в результате температурных деформаций вычисляют по формулам

где «-межосевое расстояние передачи, мм; apl и ар2- коэффициенты линейного расширения материалов зубчатых колес и корпуса соответственно (см. табл. П25); Т1 и Г2- расчетная температура нагрева зубчатых колес и корпуса соответственно; а-угол зацепления (2 sin a = 0,684 при а = 20°). Боковой зазор, необходимый для смазывания зацепления, вычисляют по формуле

Коэффициенты линейного расширения

Магний — щелочноземельный металл, II группы Периодической системы элементов, порядковый номер 12 (см. табл. 1), атомная масса 24,312. Цвет светло-серый. Характерным свойством магния является малая плотность 1,74 г/см3, температура плавления магния 650 °С. Кристаллическая решетка гексагональная (с/а = 1,62354). Теплопроводность магния значительно меньше, чем у алюминия 125 Вт/(м-К), а коэффициенты линейного расширения примерно одинаковы 126,ЫО~6°С"1 при (20—100 °С) 1. Технический магний Мг1 содержит 99,92 % Mg. В качестве примесей присутствуют Fe, Si, Ni, Na, Al, Mn. Вредными примесями являются Fe, Ni, Си и Si, снижающие коррозионную стойкость магния. Механические свойства литого магния: ств = 115 МПа, а0)2 = 25 МПа, б — 8 %, Е = — 45 ГПа, НВ 300 МПа, а деформированного (прессованные прутки): ов =-- 200 МПа, (!„,„ = 9 МПа, б = 11,5 %, НВ 400 МПа. На воздухе магний легко воспламеняется. Используется в пиротехнике и химической промышленности.

В случаях, когда соединение работает при температуре, существенно отличающейся от температуры сборочного цеха, материалы соединяемых деталей имеют разные коэффициенты линейного расширения и деталь вращается с большой частотой (гс>1000 об/мин), дополнительно вводят поправку на температурные деформации и на деформации от действия на соединения центробежных сил [15]. По найденной величине бтщ подбирается одна из посадок, по СТ СЭВ

где «2, «з, «! — коэффициенты линейного'расширения соответственно стягиваемых деталей, втулки и шпильки; (2, f3, fi п h> 'з. 'i ~ соответственно их температуры и длины.