Коэффициенты неравномерности

где Сь С2 — оптические коэффициенты напряжений, п\, п2, п3 — главные показатели преломления, а /г0 — первоначальный показатель преломления ненапряженного изотропного тела.

Оптические коэффициенты напряжений 497

где п0 — показатель преломления при отсутствии напряжений; Q и С2 — оптические коэффициенты напряжений материала, справедливые для заданной длины волны света и температуры материала. В случае плоского напряженного состояния эта формулы упрощаются и принимают вид

В случае же меньшего диаметра гладкой части, который в высоконагруженных и ответственных соединениях делают приблизительно равным 0,9 d0 (в таких болтах, называемых упругими, обычно отношение диаметра гладкой части к диаметру ослабленного сечения dTSI/di < 1), концентрация напряжений в первых свободных витках меньше, чем в средних. Коэффициенты напряжений в шпильке большого диаметра с резьбой М140Х 6 мм, гладкая часть которой равна 0,91 d0, в первых витках, граничащих с гладкой частью стержня, процентов на 20—25 ниже, чем во впадинах резьбы, удаленных от начала. В этих случаях выгодно гайку навинчивать до первых полноценных витков (избегая витки, попадающие на сбег), имея в виду снижение эффекта концентрации от общего потока растягивающих усилий.

Выполненный к настоящему времени большой цикл работ по исследованию напряженного состояния несущих элементов реакторных конструкций [2, 4—7] показал, что теоретические коэффициенты напряжений в зонах патрубков при рациональных кон-

На рис. 7.10 построены зависимости коэффициентов концентрации деформаций Кг и напряжений К0 от уровня номинальных напряжений в упругопластической стадии деформирования. Из приведенных данных видно, что в процессе повышения номинального напряжения до уровня 0„ ~ 0т коэффициент концентрации деформаций увеличивается от 1,5—2,5 до 5—6, а коэффициенты напряжений снижаются от 1,6 ч-2,3 до 1,25-4-1,3, что согласуется с данными гл. 1, 2 и 11.

где и0 — показатель преломления материала при отсутствии напряжений; Ct и С2 — оптические коэффициенты напряжений материала для данной длины волны и температуры.

Рис. 12.4. Коэффициенты напряжений для вала с кольцевой выточкой при (а) изгибе, (Ь) продольном нагружении и (с) кручении, (Из работы [4]; адаптировано с разрешения John Wiley & Sons, Inc.)

случае композиция разрушается по наиболее слабой поверхности поперечного сечения. К тому же вследствие сильного стеснения матрицы пластической деформацией, вызванной присутствующими в ней волокнами, деформация до разрушения композиции гораздо меньше, чем деформация неармированной матрицы. Значения прочности композиционных материалов с металлической матрицей, армированных в поперечном направлении, были предсказаны Адамсом и Донэ [2], Ченом и Лином [5]. Так же как в случае модуля упругости, для расчета коэффициентов жесткости используют модель — конструкцию из конечных элементов, затем составляют обратную матрицу жесткости с тем, чтобы получить матрицу влияния. Это позволяет определить зависимость центрального смещения узлов конструкции от внешних нагрузок. Из смещений узлов рассчитывают коэффициенты напряжений. Допуская правильное (квадратное или гексагональное) расположение волокон, можно использовать критерий Mises—Henehy для процесса течения в точках максимальной , энергии деформации удлинения. Рис- 15- Теоретическая прочность Исходя из этих допущений Чен композиционных материалов с ме-г,. А ,.., °^1А А«"уш,слил, -IBB. Таллическои матрицей в попереч-и Лин [5] вычислили прочность ном направлении:

где dw, bw — начальный диаметр и рабочая ширина венца шестерни соответственно; и0 — передаточное отношение от полуоси до вала шестерни; т — модуль зацепления; Yf-, ZH — коэффициенты напряжений; У~, Ze — коэффициенты влияния перекрытия; kPOL, kna — коэффициенты интенсивности нагрузки; kf$, feHp — коэффициенты неравномерности распределения нагрузки; ^/,ь, km — коэффициенты

В таблице 5 приводятся допустимые коэффициенты неравномерности хода для некоторых типов машин. Удобно среднюю скорость механизма или машины и коэффициент неравномерности движения выражать через углы поворота

Коэффициент Л//р учитывает неравномерность распределения нагрузки подлине контактных линий, обусловливаемую погрешностями изготовления (погрешностями направления зуба) и упругими деформациями валов, подшипников. Зубья зубчатых колес могут прирабатываться: в результате повышенного местного изнашивания распределение нагрузки становится более равномерным. Поэтому рассматривают коэффициенты неравномерности распределения нагрузки в начальный период работы Кщ и после приработки Кщ

Табл. 5.7. Коэффициенты неравномерности распределения нагрузки между

8.5. Коэффициенты неравномерности распределения нагрузки между зубьями прямобочных соединений

где соср = (comax + u>mln)/2 (рис. 31.3). Для механизмов приборов и машин практикой установлены определенные допустимые коэффициенты неравномерности. При заданных значениях шср и 8 максимальная и минимальная скорости ведущего зв-jHa определяются из формул

22.9. Коэффициенты неравномерности движения и динамичности механизма

22.9. Коэффициенты неравномерности движения и динамичности механизма 291

Коэффициенты неравномерности загружения для постоянной и ветровой нагрузок близки к единице. Коэффициент неравномерности для снеговой нагрузки может быть принят равным 0,5.

Для различных приборов и машин практикой установлены определенные коэффициенты неравномерности движения.

В таблице 5 приводятся допустимые коэффициенты неравномерности хода для некоторых типов машин. Удобно среднюю скорость механизма или машины и коэффициент неравномерности движения выражать через углы поворота

Типы машин Коэффициенты неравномерности движения