Коэффициенты ослабления

Входящие в правые части выражений (6.28) — (6.30) аэродинамические коэффициенты сп, сь и ст зависят от характера обтекания (числа Рейнольдса) и от угла атаки а0 (рис. 6.8) для сечений, имеющих оси симметрии. Эти коэффициенты определяются экспериментально.

* Для температур, лежащих в указанных интервалах, коэффициенты определяются по линейной интерполяции. При температурах выше или ниже указанных коэффициенты принимаются соответственно по верхнему или нижнему значению.

Как видно из графиков (рис. 7.4), коэффициенты В и С качественно ведут себя одинаково. При низких температурах они отрицательны, затем при повышении температуры они проходят через нуль и максимум и, наконец, медленно уменьшаются при очень высоких температурах. Отрицательная ветвь вириального коэффициента В соответствует доминирующему влиянию сил притяжения, а положительная — сил отталкивания. Что касается газов с более сложным строением молекул, то модельные потенциалы не описывают действительное поведение реальных газов в широком диапазоне изменения температур. Поэтому в реальных условиях вириальные коэффициенты определяются непосредственно по экспериментальным данным. Однако следует иметь в виду, что при увеличении порядкового номера вириального коэффициента погрешность его экспериментального определения резко возрастает. Так, например, в настоящее время для различных веществ имеются надежные экспериментальные значения лишь для первых трех вириальных коэффициентов [7].

Варьируемыми факторами являются давления на входах в двигатель по линиям горючего и Ькислителя, температуры компонентов топлива, давление в камере сгорания и др. Искомые коэффициенты определяются из натурных испытаний с применением, методов факторного планирования [219], а затем осу!цеств-ляется моделирование на ЭВМ. Такой метод позволил оценить область работоспособности и состояния при различных режимах работы изделия и определить запас надежности по данному параметру.

Формула (I) является основой определения глубины коррозии труб поверхностей нагрева на данный момент времени при известной температуре металла. Можно решить и обратную задачу — найти допустимую рабочую температуру металла по условиям коррозии, исходя из заданных глубины коррозии и времени. В условиях работы труб поверхностей нагрева паровых котлов необходимо учитывать и коррозию внутренней стороны труб. Входящие в формулу (I) коэффициенты определяются экспериментально.

Эти коэффициенты определяются либо по известным результатам испытаний_на усталость двух-трех, партий образцов различной формы (чтобы L/G для них отличались^ достаточно для надежного построения кривой lg(io*mai — U) no L/G), либо выбираются по литературным данным [7].

Здесь коэффициенты определяются известными формулами

Остальные коэффициенты определяются по расчетным зависимостям (5.60), (5.61).

где (??, Q — составляющие динамической силы; I, г\ — деформации масляного слоя по вертикальной и горизонтальной осям подшипника. Входящие в уравнение коэффициенты определяются скоростью вращения шейки вала и параметрами подшипника:

Для вычислений по формулам (VII.220) и (VII.222) нужно определить жесткостные коэффициенты а15 = а51 и а55, отнесенные к координатной системе Оц.тяиг/иги, с которой в нашем случае совпадает показанная на рис. VII.2 координатная система Оу,г^хту^. Чтобы их найти, воспользуемся известными значениями CXt и К.ут, которые являются соответственно жесткостными коэффициентами Он и а55, отнесенными к координатной системе Ох,г^х^, причем отнесенный к ней коэффициент а16 равен нулю. При параллельном переносе этой координатной системы с перемещением начала координат в точку (О, О, /1ЦТ) новые жесткоетные коэффициенты определяются по формулам (VII.60) и (VII.61). Находя среди них формулы для ais и ass и отбрасывая штрихи при обозначениях новых коэффициентов, найдем

Укладка фундамента на упругую растительную почву требует особой предусмотрительности. В технической литературе [6J, [42], [144], [173], [174] и в технических условиях рекомендуется определять опытным путем коэффициенты деформации почвы под фундаментом. При этом различают: коэффициент равномерного упругого сжатия Сг , коэффициент равномерного упругого сдвига Сх и коэффициент упругого поворота С9 . Эти коэффициенты определяются выражениями

5, - толщина выгорающих радиальных вертикальных прокладок, см; 8Х - толщина вертикальных зазоров между холодильниками, см; р - угол между образующей кожуха и вертикалью; Кх к У - коэффициенты ослабления соответственно в кольцевом и меридио-

2. Линейные коэффициенты ослабления ц (см"

Фильтры имеют постоянную времени t=R^C, которая увеличивает демпфирование измерительного прибора. Постоянная времени зависит от требуемой степени ослабления и от частоты переменного тока, оказывающего возмущающее влияние, но не от внутреннего сопротивления измерительного прибора. Постоянные времени экранирующих фильтров по порядку близки к постоянным времени электрохимической поляризации, так что погрешность при измерении потенциала отключения увеличивается. Поскольку при последовательном соединении ослабляющих фильтров их постоянные времени складываются_ а коэффициенты ослабления перемножаются, целесообразно вместо одного большого фильтра подключать последовательно несколько небольших.

Таблипа 1 Линейные коэффициенты ослабления ц, см—1 [4, 5]

где J и /о — интенсивности падающего и рассеянного излучений; х — расстояние от рассеивающей поверхности до детектора; F — площадь поперечного сечения пучка излучения; ц.; и ji2 — массовые коэффициенты ослабления первичных и рассеянных •у-лучей; 6Х и Э2 — углы падения и рассеяния у -лучей; dtp — -дифференциальное поперечное сечение рассеяния на один электрон; dQ — элементарный телесный угол; г — порядковый номер элемента в таблице Менделеева; А — массовое число элемента в таблице Менделеева.

Таблица 5.2 Линейные коэффициенты ослабления у-квантов <>., см~1

коэффициенты ослабления у-квантов в некоторых материалах в зависимости от энергии фотонов, уменьшение интенсивности которых описывается уравнением

где /0 — интенсивность излучения при отсутствии поглотителей; u,j, ц,2 — линейные коэффициенты ослабления в первой и второй стенке; ц, — усредненный коэффициент ослабления в контролируемой среде; жи ж2 — толщины стенок; х — толщина слоя контролируемого вещества (обычно равная внутреннему диаметру трубы). При энергии ^'-квантов, лежащей в пределах 0,4—1,5 Мэв, ослабление пучка -[-лучей при прохождении через вещества с легкими элементами обусловлено главным образом эффектом Комптона. В этом случае массовый коэффициент ослабления ц(, = ц,/^ пропорционален отношению zjA атомного номера к атомному весу и практически одинаков для веществ, содержащих элементы с атомным номером от z = 2 до z — 30^-35. Для этих веществ верно соотношение

По ослаблению у-лучей может контролироваться не только плотность смеси, но и процентное содержание (концентрация) компонентов в двух-компонептных смесях, если коэффициенты ослабления у-лучей в обоих компонентах существенно различны. По ослаблению у-лучей может, в частности, измеряться влажность зерна, песка, угля, то есть содержание в них воды, пористость материалов, зольность угля и т. п.

Контроль содержания возможен и в тех случаях, когда компоненты имеют близкие плотности, но различные массовые коэффициенты ослабления излучения. Различие в коэффициентах ослабления увеличивается при использовании мягкого у-излучения, например изотопов Ти170 и Ей166, или тормозного излучения 3-активных изотопов.

На рис. 1 приведена зависимость ослабления -у-лучей Со60 в трубопроводах различных диаметров при переменной плотности пульпы. Кривые для труб диаметром 300 и 500 мм сняты экспериментально, по ним найдены коэффициенты ослабления -[-лучей в воде ц,в и в песке цг Для труб других диаметров эти коэффициенты определены путем линейной экстраполяции экспериментальной зависимости [хв и JIT от диаметра. На основании найденных коэффициентов построены кривые ослабления для остальных труб.