Коэффициенты пропускания

Сопоставление расчетных и экспериментальных характеристик показывает, что расчетные данные определения толщины потери импульса при различных степенях турбулентности потока удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными. Такие же выводы можно сделать, сравнивая коэффициенты профильных потерь, полученные расчетом и опытом. Следует отметить, что формула (475), не учитывая влияния числа Re на угол выхода потока, при низких значениях этого числа дает результат, значительно отличающийся от опытного определения угла выхода. Расчет концевых потерь по формуле (474) дает удовлетворительные резуль

Газодинамические характеристики сопловых решеток при переходе через состояние насыщения с образованием мелких капель (rfKo^O,5 мкм) меняются резко и своеобразно [153, 155]. По мере приближения к линии Ъ§о= 1 из зоны перегретого пара коэффициенты профильных потерь кинетической энергии ?щ> и коэффициенты расхода ц увеличиваются, а затем в интервале г/о=0—2 % происходит снижение ?щ> и \л (рис. 3.12). Можно предположить, что такой характер изменения ?пр и (я отражает ' сложные физические процессы, сопровождающие возникновение и формирование жидкой фазы в конфузорном паровом потоке: переохлаждение пара и связанные с ним потери кинетической энергии от неравновесности процесса в ядре потока; генерацию «конденсационной» турбулентности в пограничных слоях и в ядре потока? снижение потерь от неравновесности при (Хг/0=^2 % и в связи с частичным вырождением турбулентности в мелкодисперсной структуре.

/ —ДГо-80 К; 2 — у,~0; 3 — !/о=2 %; 4 — 1/0=6%; 5 — ^=8%; /, Я—распределение размеров капель на входе;----------------коэффициенты профильных потерь

Формы профилей и каналов решеток для слабо перегретого и насыщенного пара, коэффициенты профильных потерь, а также средние диаметры капель за выходным сечением приведены на рис. 4.13. Результаты опытов подтвердили целесообразность специального профилирования решеток рассматриваемого типа. Можно полагать, что и в условиях ступени, когда реализуется процесс взаимодействия решеток и возникают дополнительные потери от периодической нестационарности, уменьшение шага сопловых решеток (увеличение их числа) будет способствовать снижению потерь, вызываемых периодической нестационарностью.

Повышение степени дисперсности жидкой фазы приводит к снижению потерь, обусловленных взаимодействием фаз, а также потерь на трение в пограничных слоях в связи со снижением интенсивности волнового движения на внешней поверхности пленок под влиянием ОДА. Как следует из рис. 9.10,6, при введении ОДА локальные значения коэффициентов потерь снижаются в кромочных следах и ядре потока, уменьшаются углы выхода потока (рис. 9.11,а). Коэффициенты профильных потерь снижаются примерно на 1 % в широком диапазоне чисел Mt = 0,5-М,0 (рис. 9.11,6).

Здесь ?про, сю — коэффициенты профильных потерь в решетке и углы выхода потока перегретого пара; /d—Кб — эмпирические коэффициенты, отражающие влияние геометрических параметров и типа решетки; С=С/Смакс, С—массовая концентрация ОДА; Смаке = 45-10"6 кг ОДА/кг НаО. Для сопловых решеток дозвуковых скоростей (группы А) можно принять: /Ci = 7,5; /C2=0,0072; К3= = 0,0016; #4=0,0536; /^5=0,0236; /С6=1,2. Приведенные формулы справедливы при у0<0,2 % и С<45-10-6 кг ОДА/кг Н2О.

Фиг. 21. Коэффициенты профильных потерь для лопаток и сужающихся сопел:

Связанные с этим явлением потери на профиле особенно велики. Известны случаи, когда отрыв потока на деталях, ограничивающих лопатку по размаху (тор, чаша), не приводили к заметному снижению экономичности колеса, хотя расход и уменьшался. К профильным потерям относятся также кромочные потери, порождаемые конечной толщиной выходной кромки и видом пограничного слоя в этой выходной области. Коэффициенты профильных потерь можно представить в виде суммы

Зная действительный характер неравномерности потока по размаху лопасти и определив коэффициенты профильных потерь по отдельным сечениям, можно расссчитать суммарные потери напора на профиле. Погрешность такого расчета связана лишь с неточностью в определении концевых и вторичных потерь, с чем приходится согласиться, тем более что основная доля потерь в решетке приходится на профильные потери.

2. По формулам определяют коэффициенты профильных потерь круговой неподвижной или вращающейся решетки.

профильных потерь. При этом угле входа pj всегда можно построить решетку, обтекаемую без отрыва потока; очевидно, что ее коэффициенты профильных потерь С^ как на расчетном, так и на основных нерасчетных углах входа будут ниже, чем у исходной решетки.

19. Средние для белого света коэффициенты пропускания и поглощения промышленных технических стекол

— Коэффициенты пропускания и поглощения 462

— Коэффициенты пропускания и поглощения 460—462

Спектральная плотность флюктуации на выходе синхронного детектора равна /'иых (№) —/''их (и)) • (Кн. ч )2 • (Кс. д.)', где FBX (и>)— спектральная плотность флюктуации на измерителе скорости счета, а Кп, ч. и К-с. л.—соответственно, коэффициенты пропускания низкочастотного усилителя и синхронного детектора. Проинтегрировав /<'иых (и>) по частотам, определим средний квадрат флюктуации напряжения о^ на выходе синхронного детектора.

В эллипсометрии, основанной на исследовании проходящего света, сравниваются поляризации падающего и проходящего света. Введя соответствующие коэффициенты пропускания Tf и Ts, можно определить амплитудные и фазовые изменения:

На рис. 138 показана схема устройства квантового интерферометра для измерения перемещений объекта [18]. Резонатор Не—Ne-лазера образован двумя неподвижными зеркалами 2 и 14, имеющими коэффициенты пропускания соответственно около 0,1 и 1%, а также подвижным зеркалом 6, укрепленным на перемещающейся с помощью микрометра опоре 7. При перемещении зеркала 6 приемная система, включающая в себя фотоприемник 11,

Углепластики незначительно поглощают рентгеновские лучи, обладают высокой жесткостью и поэтому применяются в рентгеновской аппаратуре. В табл. 6.9 приведены коэффициенты поглощения рентгеновских лучей различными элементами. Из таблицы видно, что углерод почти в девять раз меньше поглощает рентгеновские лучи, чем алюминий. Коэффициенты пропускания и рассеяния рентгеновских лучей различными листовыми материалами, ориентированными перпендикулярно направлению рентгеновского излучения, приведены в табл. 6.10. Из таблицы видно, что углепластик по сравнению с алюминием приблизительно в 5 раз меньше поглощает рентгеновские лучи и в 2,5 раза меньше их рассеивает, т. е. является весьма хорошим материалом для рентгеновской аппаратуры. ^

Таблица 6.10. Коэффициенты пропускания и рассеяния рентгеновских лучей различными листовыми материалами, ориентированными перпендикулярно к направлению рентгеновского излучения

Углепластики незначительно поглощают рентгеновские лучи, обладают высокой жесткостью и поэтому применяются в рентгеновской аппаратуре. В табл. 6.9 приведены коэффициенты поглощения рентгеновских лучей различными элементами. Из таблицы видно, что углерод почти в девять раз меньше поглощает рентгеновские лучи, чем алюминий. Коэффициенты пропускания и рассеяния рентгеновских лучей различными листовыми материалами, ориентированными перпендикулярно направлению рентгеновского излучения, приведены в табл. 6.10. Из таблицы видно, что углепластик по сравнению с алюминием приблизительно в 5 раз меньше поглощает рентгеновские лучи и в 2,5 раза меньше их рассеивает, т. е. является весьма хорошим материалом для рентгеновской аппаратуры. ^

Таблица 6.10. Коэффициенты пропускания и рассеяния рентгеновских лучей различными листовыми материалами, ориентированными перпендикулярно к направлению рентгеновского излучения

7. Коэффициенты пропускания оптически прозрачных материалов могут изменяться в пределах: