|
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 | | ||
Коэффициенты упругостиПри определении ветровой нагрузки на открытые этажерки коэффициенты уменьшения ветрового напора г\ на элементы и аппараты, расположенные за лобовым, следует принимать по табл.3.2 и 3.3. При вычислении динамической составляющей ветровой нагрузки для открытых этажерок с равномерно распределенной 17.3.5. Расчет трубопроводных систем на самокомпенсацию. Самокомпенсация достигается выбором для трубопровода такой трассы, при которой температурные удлинения отдельных участков его воспринимаются деформациями изгиба и кручения других участков, составляющих некоторый угол к данному участку. Трубопроводная система при расчете на самокомпенсацию рассматривается как плоская или пространственная статически неопределимая система. В результате расчета определяются усилия в элементах трубопровода и реакции опорных закреплений, являющиеся нагрузками на опоры. Для криволинейных (X = 0,3) участков нефутерованных трубопроводов (колен) следует учитывать коэффициенты уменьшения жесткости k^ и увеличения напряжений mk, определяемые по формулам: где Ьч — коэффициенты уменьшения паразитных нагрузок. Их следует определять для каждой компоненты pv отдельно. Важнейшие из них —• поперечная сила и крутящий момент — ниже рассматриваются подробнее. При заданных tiq и HQA благодаря соответствующему малому пв (теоретически) могут быть реализованы коэффициенты уменьшения любой малости. ',--.• Большое число мешающих условий и многообразие возможных мероприятий по защите и уменьшению их действия не позволяют привести здесь все коэффициенты уменьшения. В необходимых случаях этот принципиальный подход может быть применен в каждом конкретном случае. Фиг. 30. Влияние отношения наименьшего к наибольшему радиусу рабочей поверхности дисков на свойства фрикционных муфт: KD — относительная величина наружного диаметра поверхности трения при Мк = const, [р] — const и f — const; Kp — относительная величина рабочей силы нажатия на диски при тех же условиях; 'KD и K.d — коэффициенты уменьшения силы нажатия вследствие трения в шлицах: Км — коэффициент уменьшения момента вследствие уменьшения силы нажатия (здесь дается при 17 дисках). Г. Технические условия на микрофильмирование. Микрофильмирование технических документов (на пленку шириной 35 мм) производится в соответствии с техническими условиями MIL-M-9868. Они устанавливают коэффициенты уменьшения 16Х, 20Х, 24Х и ЗОХ для принятых размеров чертежей. Для документов-коэффициенты уменьшения составляют от 8Х до ЗОХ, а при использовании специального оборудования достигают 60Х. При уменьшении более чем в 24 раза требуются очень четкие оригиналы, необходима особая тщательность работы и обычно это связано с большими затратами. При проектировании системы для микрофильмирования с заданным уменьшением нужно учитывать вид оригиналов, характеристики репродукционного оборудования, квалификацию работников. Технические условия и стандарты MIL-C-9878, MIL-STD-804, MIL-C-9877 устанавливают требования к микрофильмам, главным образом применительно к апертурным перфокартам. где Дсм.св — позиционное отклонение! оси ПРИ сверлении отверстия; fcy (Q — коэффициенты уменьшения смещения оси отверстия на i-м переходе. В формулах (4-9), (4-10), (4-11), (4-12): dt, dBH, dz — наружный и внутренний диаметры вставки и диаметр окружности в точке установки внутренней термопары (м); ^n-z=d\ld^, '^i-Ba^dJdsa', $Z-B« = = d2ldaH — отношение соответствующих диаметров; t\, tBa — температура лобовой образующей на наружной и внутренней поверхности вставки, (°С); qa$, qBS — тепловые нагрузки лобовой образующей на наружной и внутренней поверхности вставки (кВт/м2) ; Я — коэффициент теплопроводности металла вставки [Вт/ (м- К)], принимается по средней температуре рассчитываемого участка; ^1-2; HI-BH; Цвн; Цг-ср —коэффициенты уменьшения температурного перепада на расчетном участке вставки с прорезями вследствие растечки тепла. и Ь — коэффициенты уменьшения вспомогательного времени при сборке покрышек на линии. Рассмотрим еще один конкретный пример, из которого можно будет вывести общее заключение. Две разные пружины соединены своими концами в точке О. Второй конец одной из пружин закреплен, а на второй конец другой пружины действует сила F, изменяющаяся так, что происходит медленное растяжение пружин (рис. 62). Положим, что обе пружины подчиняются закону Гука, причем коэффициенты упругости их ki и /га различны. В каждый момент и,в частности, в конечном состоянии силы, действующие со стороны пружин друг на друга, раины. Поэтому kiX± — k^x^, где хг и *2 — соответственные растяжения пружин. Отсюда xjx^ = k^lk^. Потенциальная х) Нелинейные системы, т. е. такие, в которых коэффициенты упругости пружин или модули упругости материала зависят от величин деформаций (либо коэффициенты трения зависят от скоростей), искажают форму не только негармонической, но и гармонической внешней силы. = V AJ/OT! , вторая a>2 = ]/&2/m2 , где^ и k2 — коэффициенты упругости пружин. 6 — ширина образца или расстояние между накладками С — коэффициенты упругости D — изгибная или крутильная жесткость Е — модуль Юнга F — прочность при растяжении ' / — собственная частота G — модуль сдвига где комплексные коэффициенты упругости /С,- имеют вид показаны схемы механической и электрической колебательных систем, а в табл. 2 приведены выражения для потенциальной и кинетической энергий. В этой таблице приняты следующие обозначения: mt- — масса; vt — скорость; /,-м— момент инерции; со,- — угловая скорость; ki и kl — коэффициенты упругости при сжатии и кручении; х{ — перемещение; <р,- — угол поворота; Lt — индуктивность; Cf — емкость; 1{ — сила тока; и( — падение напряжения; яз,-— магнитный поток; <7i — электрический заряд. Здесь цифры, показанные справа и снизу от матриц, обозначают размеры блоков матриц. В соответствии с рис. 15.6 коэффициенты упругости — тензор четвертого ранга. Ранг тензора, компонентами которого являются элементы в блоках квадратной матрицы в (15.51), равняется сумме рангов тензоров, входящих в соответствующие зависимости, где эти элементы суть коэффициенты. Вследствие симметрии тензоров напряжений и деформаций, порядок матрицы СЕТ коэффициентов упругости (см. (7.3)) получается не девятый, а шестой. где As = s (t) — s (t — t), v = гф, 6X = (сг + &2) ATf1, т = 2nrvo~l, a = GQ~I, b = &Q"1; r — радиус сверла; G — модуль сдвига; Q — плотность материала; k — коэффициент внутреннего трения материала сверла; J, I — полярный момент инерции поперечного сечения и длина сверла; (Л1, о>2; Кг, Я,2; с1( с2 — собственные частоты, коэффициенты упругости и сопротивления осцилляторов s и ф соответственно; kt и HI — тангенсы углов наклона касательных к характеристикам резания в точках линеаризации s0, v0. с\ и с2 — коэффициенты упругости опор по оси т и L,; J У и /2 — моменты инерции колебательной системы относительно осей У и Z; /о — осевой момент инерции ротора; где L — определяющий геометрический размер, в качестве которого здесь и далее принят внутренний диаметр устройства DK=2rK; фг и фк — коэффициенты упругости пыли и материала внутренней поверхности устройства; ц — динамическая вязкость несущего потока. где k4 и km — коэффициенты упругости соответственно цилиндра и шлангов, определяемые по формулам (3.12) и (3.14); Рекомендуем ознакомиться: Качественное изготовление Кислорода растворенного Кислорода температура Кислорода увеличивается Кислородных соединений Кислородного электрода Кислородно конвертерного Кислотных обработок Кислотными свойствами Кислотного травления Кислотности фильтрата Качественное регулирование Клапанного механизма Классическая термодинамика Классифицируются следующим |