Коэффициентами теплоотдачи

Впервые была получена зависимость между коэффициентами сопротивления слоя ?ш и струи ЯСТр в виде

Вследствие сложной структуры пористых материалов значения коэффициентов а, р могут быть установлены только экспериментально. Параметры а и /3 названы вязкостным и инерционным коэффициентами сопротивления и имеют размерность [а] = м~2; [0] = м"1. При этом а есть величина, обратная коэффициенту проницаемости К. Для определения коэффициентов а, /3 экспериментальная зависимость перепада давлений PI —р2 на пористой пластине толщиной б от удельного расхода G несжимаемого потока в соответствии с уравнением (2.1) приводится к линейному виду

Эмпирические корреляции между вязкостным а, инерционным 0 коэффициентами сопротивления и пористостью металлокерамических материалов [ 16]

Величины йц называются коэффициентами инерции'), Ъц — коэффициентами сопротивления и сц — коэффициентами жесткости.

где г — радиус ведущего колеса в см, Ъ — ширина зубчатого венца в см, k « 150 • 104 Н/см2. Жесткости зубчатых передач 1—2 и 3—4 обозначим соответственно через с2 и с«, а жесткости валов — через съ С3, с5. Предположим, что упругие элементы передаточного механизма обладают также диссипативпыми свойствами (связанными с внутренним трением в деформируемом материале и с конструкционным демпфированием [79]), которые характеризуются коэффициентами сопротивления bi, ..., bf,. Иными словами, предполагается, что при изменении деформации г-го элемента по закону 0ГШ возникает момент

Диссипативные свойства деформируемых звеньев будем учитывать линеаризованными коэффициентами сопротивления. Механическая модель привода с двигателем, динамическая характеристика которого задана уравнением (13.13), при движении в тяговом режиме самотормозящегося механизма показана на рис. 104, а. Та же модель, соответствующая режиму заклинивания самотормозящейся пары при невыполнении условия (13.9), показана на рис. 104, б.

поверхность которого очерчена по сфере (фиг. 91), обладают при Ъ = d и полном открытии следующими коэффициентами сопротивления С:

коэффициентами сопротивления единичного шара и поперечно омываемого цилиндра при — =5 и одном и том же числе Re

1-53. При наличии в рассчитываемом тракте параллельных участков с неодинаковыми сечениями или коэффициентами сопротивления расчет в общем случае проводится по коэффициенту сопротивления одного (л!0-бого) из участков, для обозначения характеристик которого принимается индекс 1. Расчетная скорость определяется по условному суммарному сечению Русл:

чем, если для определения потерь на трение А. П. Кудрявцев считает возможным, правда в первом приближении, пользоваться коэффициентами сопротивления, найденными для изогнутых труб различных поперечных сечений, без введения каких-либо поправок, то для расчета ударных потерь А. П. Кудрявцев пред-

Принятые значения vcj, w2, «j, и2 должны обеспечивать расхождение между расчетными коэффициентами сопротивления внешнего и внутреннего каналов, не превышающее 10 %.

Обратите внимание на различие между коэффициентами теплопроводности К, теплоотдачи а и теплопередачи k. Эти коэффициенты характеризуют интенсивность различных процессов, по-разному рассчитываются и путать их недопустимо. Коэффициент теплопередачи есть чисто расчетная величина, которая определяется коэффициентами теплоотдачи с обеих сторон стенки и ее термическим сопротивлением. Важно подчеркнуть, что коэффициент теплопередачи никогда не может быть больше ai, «2 и Х/б. Сильнее всего он зависит от наименьшего из этих значений, оставаясь всегда меньше его. В предельном случае, когда, например,

а) Определить соотношение между разностью температур ?,„2—^ш и коэффициентами теплоотдачи di и иг для случая, когда максимум температуры находится в середине пластины: xa/s=\/2.

Обратите внимание на различие между коэффициентами теплопроводности л, теплоотдачи а и теплопередачи k. Эти коэффициенты характеризуют интенсивность различных процессов, по-разному рассчитываются и путать их недопустимо. Коэффициент теплопередачи есть чисто расчетная величина, которая определяется коэффициентами теплоотдачи с обеих сторон стенки и ее термическим сопротивлением. Важно подчеркнуть, что коэффициент теплопередачи никогда не может быть больше си, сс2 и Я,/б. Сильнее всего он зависит от наименьшего из этих значений, оставаясь всегда меньше его. В предельном случае, когда, например, ai
На рис, 7.1.1 приведены опытные данные Я; Марта и др., полученные при кипении азота на зеркально полированных торцах стержней, изготов- • ленных из меди и никеля. Здесь же приведены данные А. В. Клименко и В. В. Цы-бульского, полученные при кипении азота и кислорода на полированных трубках, изготовленных из мельхиора и стали 1Х18Н9Т. На этом рисунке щунктирными линиями обозначены зависимости, полученные на поверхностях из нержавеющей стали, штрихпунктирной — на медной поверхности, сплошными -линиями — на трубках из мельхиора и пунктирными с двумя точками — на никелевой поверхности. Из рисунка видно, что при кипении азота под давлением 0,1 МПа на поверхности из никеля коэффициенты теплоотдачи примерно на 60% щиже, чем при кипении на медной поверхности. Те же соотношения между "коэффициентами теплоотдачи получены автором работы [210] для азота, кипящего при том же давлении 0,1 МПа на трубках из мельхиора и стали 1Х18Н9Т. Однако с ростом давления разница между коэффициентами теплоотдачи при *жипении азота на поверхностях из стали и цветных металлов (медь, мельхиор) уменьшается [32, 210]. Аналогичные результаты получены и для кислорода. Жак видно из рис. 7.11, при кипении кислорода под давлением 0,6 МПа значения а на мельхиоровой трубке диаметром d=2,8X'0,2 мм всего лишь на 10% ;выше, чем на трубке из стали 1Х18Н9Т диаметром d = 5,8xfl,4 мм. Эта разница

6.W-*(p.lO-S)*}. (8.18)* В основе формулы (8.16) заложена идея о том, что при кипе-'нии жидкостей соотношение между интенсивностью механизма переноса, обусловленного процессом парообразования, и интенсивностью турбулентного обмена в однофазной среде может быть оценено соотношением между соответствующими коэффициентами теплоотдачи.

Следует отметить, что линейные термические сопротивления теплоотдачи для трубы определяются не только коэффициентами теплоотдачи ai и 02, но и соответствующими диаметрами.

Гидротепловая аналогия может быть также использована для исследования как стационарных, так и нестационарных процессов теплопроводности. В этом случае используется сходство законов распространения теплоты и движения жидкости. В качестве моделей могут быть использованы как модели с непрерывными параметрами, так и модели с сосредоточенными параметрами, т. е. в виде моделирующих. гидравлических цепей. В последнем случае вместо параметров исходного теплового процесса в моделирующей цепи применяются сосредоточенные параметры в виде гидравлических сопротивлений и емкостей. Рассмотрим пример использования этой аналогии для исследования нестационарного температурного поля в бесконечной плоской стенке при заданных ее размерах и теплофизических свойствах, при произвольном распределении температуры по ее сечению в начальный момент времени и при граничдых условиях, заданных значениям» температур среды /Ж1 и t^z и коэффициентами теплоотдачи at и az. При

Плоский твэл (рис. 9.25, в). В плоском твэле толщиной бис покры-ями толщиной 8W, с коэффициентами теплоотдачи at и а2 со стороны жидкостей fi и У/г координата максимальной температуры определяется соотношением

Условия теплоотдачи с поверхностей деталей определяются коэффициентами теплоотдачи а. Рекомендации по их выбору даны в [2]. '

ft = О (х, г). Если коэффициент теплопередачи пластмассы Кпл = const и теплообмен стенки с окружающей средой может характеризоваться коэффициентами теплоотдачи ах и а2, то дополнительное температурное поле стенки, содержащей металлическую втулку, в стационарном состоянии должно удовлетворять уравнению Лапласа

Котел по схеме 5.24, в имеет минимальные высоту и габариты в в плане по сравнению с другими схемами, так как в топке приняты скорости до 10 м/с, а поверхности нагрева, расположенные во внешнем теплообменнике со стационарным кипящим слоем, работают с большими коэффициентами теплоотдачи. Здесь процессы горения и теплообмена полностью разделены, что позволяет снижать нагрузку котла до минимума (10%), сохраняя расчетные параметры пара, эффективность горения и связывания вредных оксидов.