Вывоз мусора: musor.com.ru
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 |

Коэффициентам сопротивления



Наряду с результатами экспериментальных исследований в книге приведены также данные теоретических расчетов спектральных коэффициентов ослабления лучей твердыми частицами в зависимости от параметра дифракции р и комплексного показателя преломления т в характерных для котельных установок областях спектра теплового излучения дисперсной системы и распределений частиц по размерам. Они позволяют сделать ряд общих выводов, касающихся влияния электромагнитных свойств вещества на рассеивающую и поглощательную способности частиц, а также могут быть использованы для расчетов радиационного поля в различных дисперсных системах. Для удобства и наглядности многие из данных по спектральным коэффициентам ослабления лучей твердыми частицами представлены в виде графиков. Из них отчетливо виден экстремальный характер зависимости коэффициентов рассеяния и поглощения от параметра дифракции р. Видны области, в которых справедливы асимптотические решения для предельно малых и больших частиц, а также изменения в зависимости от р и т соотношения между рассеянием и поглощением.

где d — диаметр частицы, и переходя от эффективных сечений ослабления к безразмерным коэффициентам ослабления лучей, отнесенным к площади поперечного сечения частицы:

Как будет показано ниже, полученные критериальные связи могут быть использованы для обобщения опытных данных по спектральным и интегральным коэффициентам ослабления различных моно- и полифракционных дисперсных систем. В последнем случае применительно к интегральному излучению вместо параметра р вводится обобщенный параметр Ро, который определяется в зависимости от осредненного размера частиц d и длины волны ^о, соответствующей максимуму спектральной интенсивности излучения абсолютно черного тела при температуре дисперсной системы.

График наглядно показывает отчетливое разделение опытных данных по эффективным сечениям ослабления золовой пыли в зависимости от рода сожженного топлива и дает возможность непосредственно установить численные значения коэффициентов А. Из графика видно также, что комплекс TF2/y позволяет объединить все опытные данные по коэффициентам ослабления единой обобщенной зависимостью от температуры источника излучения и средней удельной поверхности пыли.

Соотношение (3-31) подтверждается опытными данными по спектральным и интегральным коэффициентам ослабления лучей запыленными потоками. Так, для золы

На рис. 4-8 наряду с данными по сажистым частицам приведены также данные для частиц более крупных размеров, вплоть до d = 1000 ммк. Аналогично на рис. 4-9 наряду с данными по коэффициентам ослабления сравнительно крупных коксовых частиц представлены также данные, относящиеся к более мелким частицам.

Переходя от эффективных сечений ослабления к безразмерным коэффициентам ослабления, отнесенным к площади поперечного сечения частицы

ского диаметра частиц donx. Результаты такой обработки опытных данных по спектральным коэффициентам ослабления, относящимся к различным фракционным составам пыли, приведены на рисунках 5-16 и 5-17. Как видно

Подставив в уравнения (15-37) и (15-38) вместо е~к^ .выражение (15-44), приходим к уравнениям, которые открывают возможность расчетного определения пропуска-тельной и поглощательной способностей -полусферического объема газов по отношению к центральному элементу поверхности d>F\. Однако вследствие неполноты наших сведений по <их спектральным коэффициентам ослабления результаты таких расчетов характеризуются малой точностью. Поэтому для определения поглощательной и пропускательной способностей газов используется экспериментальный путь.

— А/, 4 и А/, рассчитанные по ki, k2 uk* — усредненным по тем же слоям коэффициентам ослабления лучистого теплового потока (причем в значение ft* также входит погрешность из-за несовершенства холодного черного тела):

Коэффициент ослабления для сшивающих полимеров ц„ вычисляется с помощью правила смесей по известному содержанию элементов и коэффициентам ослабления для них.

Коэффициент ослабления для полиоз ц,п вычисляется с помощью правила смесей по известным концентрациям пентозанов пт и гексозанов и,^ и коэффициентам ослабления для них

Можно отметить хорошее совпадение результатов обоих расчетов для правильных укладок и укладок шаров в трубе, кроме укладки шаров в трубе при jV = 2,0. Результаты расчета показаны на рис. 3.2. На том же рисунке приведены значения ЛСТр для константы струи астр, равной 0,2 и 0,3. Имея экспериментальные данные по коэффициентам сопротивления различных шаровых укладок, можно на основании зависимости (3.8) уточнить константу турбулентности при течении газа через шаровые твэлы. Используя зависимости (2.3; 2.19; 2.20 и 3.8), можно определить приближенно зависимость коэффициента сопротивления слоя для автомодельной области течения теплоносителя от константы 'астр и объемной пористости т

В 1963 г. опубликована работа В. Дентона, Ч. Робинсона и Р. Тиббса [33] по исследованию гидродинамического сопротивления и теплоотдачи в шаровых насадках при больших числах Re. Приведены экспериментальные данные по коэффициентам сопротивления для шаровых насадок при изменении чисел Re от 5-103 до 5-Ю4 для N= 11-=-34 и объемной пористости ш~0,4 и предложена расчетная зависимость

В 1961 г. Б. И. Шейниным и Д. А. Наринским были проведены экспериментальные работы по определению гидродинамического сопротивления на той же разомкнутой петле в изотермических условиях еще четырех шаровых укладок. Диаметры труб двух рабочих участков были равны 100 и 204 мм, а шаровых элементов — 40 и 60 мм, диапазон изменения чисел Re = 2-103^-2-105. Обработку опытных данных проводили как для определения коэффициента сопротивления шаровой насадки ?к, так и для определения коэффициента сопротивления шарового слоя ?ш. Объемная пористость менялась от 0,435 при JV = 5,1 до 0,673 при Л? =1,67. Данные по коэффициентам сопротивления слоя ?ш приведены в табл. 3.5.

В работе i[3.20] приведены также опытные данные по коэффициентам сопротивления трения. Опытные данные лежат выше кривой, полученной из формулы / = = 0,184 Re~°'2, и лучше обобщаются зависимостью

При перекрытии потока клапаном затвора изменяется форма проточной части, т. е. местного сопротивления. Последующие данные по коэффициентам сопротивления затворов справедливы, если по обе стороны затвора трубопровод имеет один и тот же диаметр, равный диаметру прохода затвора. Потери Н„ в затворах вычисляются по формуле (9).

3) коэффициенты сопротивления с для тел неправильной формы принимались приближенно равными коэффициентам сопротивления единичного шара, по известной кривой ?=/(Re).

Поправки к коэффициентам сопротивления боковых ответвлений тройников при закруглении кромок или установке конического перехода

SAjOapi*— потеря давления в арматуре, рассчитываемая по ее коэффициентам сопротивления, приведенным в гл. 2, Г, с учетом п. 10-07, кгс/м2;

резко повышены требования к коэффициентам сопротивления теплопереходу ограждающих конструкций, что, например, может быть про-иллюстрированно приведенными в табл. 3-52 характеристиками.

2. При значениях Ке>45 опытные значения по коэффициентам сопротивления различных насадок (кроме кольцевой) всех указанных исследователей отклоняются от кривой, построенной что уравнению (5-15), не более чем на 20%. Поэтому в диапазоне изменений чисел Рейнольдса 45<Ке < 5500 для всех насадок, кроме кольцевой, следует рекомендовать формулу (5-15).




Рекомендуем ознакомиться:
Кислородно конвертерный
Кислородом растворенным
Кислотных растворах
Кислотное травление
Кислотность фильтрата
Кислотоупорными материалами
Клапанным распределением
Клапейрона менделеева
Классифицированы следующим
Качественное состояние
Классификация источников
Классификация нормируемых
Классификация процессов
Классификации приведенной
Клепаными барабанами
Меню:
Главная страница Термины
Популярное:
Где используются арматурные каркасы Суперпроект Sukhoi Superjet Что такое экология переработки нефти Особенности гидроабразивной резки твердых материалов Какие существуют горные машины Как появился КамАЗ Трактор Кировец К 700 Машиностроение - лидер промышленности Паровые котлы - рабочие лошадки тяжелой промышленности Редкоземельные металлы Какие стройматериалы производят из отходов промышленности Как осуществляется производство сварной сетки