Коэффициента дисбаланса

13.3. Значения коэффициента динамичности нагрузки

Во многие формулы расчета деталей машин случайные величины входят в виде произведения Y = Xt • Хг-... X /^Х„, например в расчетах на прочность формулы включают в себя произведения нагрузки или момента, коэффициента динамичности, коэффициента концентрации нагрузки, момента сопротивления (в знаменателе) и т. д.

Окончательно полные (с учетом коэффициента динамичности) силы /•'/, которые могут передаваться ремнями, рассчитываются по допускаемому напряжению [o>Jo или по удельной нагрузке ро]:

Как видно, резонансное значение коэффициента динамичности зависит от сопротивления /г. Если бы сопротивления не было (& = ()), то о,,,., i^-oo. Но сопротивление, хоть и небольшое, но всегда есть. Следовательно, <тре,1 имеет конечную величину, которая, однако, может достигать значений 15. ..20. Поэтому работа на резонансном режиме ((,)„,. = (,),u-i) недопустима. Если все же избежать этого режима никак нельзя, то следует поставить специальный демпфер, который искусственно увеличит сопротивление и снизит

Кривые 3 и 4 получаются при отсутствии дросселирования и при полном перекрытии потока газа между возбудителем и дополнительными емкостями. Оптимальное демпфирование определяется минимизацией резонансного коэффициента динамичности. Довольно большие отклонения величины демпфирования от оптимального значения мало влияют на /гл.

Установлены следующие значения коэффициента динамичности: для законов с плавным изменением ускорения &дии— 1; для законов с мгновенным изменением значения, но не знака ускорения &ДИ11 = 2; для законов с мгновенным изменением знака ускорения &ДШ1 .: 3.

Максимальные динамические напряжения в упругих системах при воздействии возмущающих сил можно оценить амплитудой вынужденных колебаний. Оценка влияния колебаний на напряжения в системе производится с помощью коэффициента динамичности йд системы, т. е. отношения максимальной амплитуды вынужденных колебаний к максимальному статическому отклонению под действием постоянной силы F0. Статическое' отклонение системы определяют по формуле

Характер изменения коэффициента динамичности р, показан на рис. 5.

Влияние на натяжение цепи динамических нагрузок учитывается в расчетах введением коэффициента динамичности Kt.

V=4/\FK/lef - давление на единицу длины от катка крана; уу-j - коэффициент увеличения вертикальной сосредоточенной нагрузки на колесо крана; Р„ -сосредоточенное давление катка крана, принимаемое без коэффициента динамичности; lef - условная длина распределения сосредоточенного груза, принимаемая по табл.6. 10;

Прогибы подкрановых и подкраново-подстропильных ферм рекомендуется вычисляв точными методами с использованием ЭВМ. Для приближенных подсчетов можно пользоваться формулой f=Ml2/SEIf, где М - изгибающий момент в середине пролета от вертикальной нормативной нагрузки без учета коэффициента динамичности; / - расчетный пролет фермы; If - момент инерции поясов фермы относительно нейтральной оси фермы в середине пролета.

годографа силы RA, справедливое при любом значении коэффициента дисбаланса ЕА, можно непосредственно увидеть из фиг. 3, где показан механизм параллелограмма, построенного на векторах РА и QA.

где г — радиус подшипника (зависит от коэффициента дисбаланса). График функции

Условимся в дальнейшем значение коэффициента дисбаланса, при котором возникают удары в подшипниках, называть критическим значением и обозначать Ек.

существует некоторая область значений коэффициента дисбаланса Ек, при которых наступает второй режим работы подшипников.

при различных значениях коэффициента дисбаланса ЕА.

Фиг. 13. Характер изменения угловой скорости вектора RA, в зависимости от угла ф поворота ротора, при различных значениях коэффициента дисбаланса ЕА,

Процесс перехода от первого режима работы подшипников ко второму, который является недопустимым в машинах, начинается, как указано ранее, при некотором критическом значении коэффициента дисбаланса. Допустимый коэффициент дисбаланса Ед должен быть меньше его критического значения ?д.для того, чтобы работа подшипников ротора обеспечивалась по первому режиму. Пусть, например,

где СА и ав — некоторые постоянные, меньшие единицы (коэффи' циенты отрицательных дисбалансов), зависящие от отрицательных дисбалансов в плоскостях подшипников и от максимальных значений коэффициента дисбаланса реальной машины за время ее эксплуатации.

Величина коэффициента дисбаланса К обычно оценивается по-разному. Так, Б. В. Шитиков [10] рекомендует принимать величину К. = 0,5. Н. В. Колесник [5] считает К. = 0,3, В. А. Самойлов [6] принимает /С — 0,02, а А. П. Динерман [3] доводит величину К до 0,01. Такое значительное расхождение в определении допуска на неуравновешенность объясняется тем, что каждый из авторов учитывает при определении допуска специфику машин какой-либо одной категории.

Это свойство годографа силы RA, справедливо при любом значении коэффициента дисбаланса Ед, отражает механизм параллелограмма, построенного на векторах РА и

Не учитываются также силы трения в подшипнике, несомненно оказывающие влияние на движение цапфы в подшипнике. Таким образом, при первом режиме работы подшипника цапфа будет изнашиваться по всей окружности, а подшипник - только в пределах дуги АВ, причем длина этой дуги IAB ~ 2/тхо (где г - радиус подшипника) зависит от коэффициента дисбаланса.