Качественно различные

Свойства реальных рабочих тел списываются многочисленными эмпирическими уравнениями. Наиболее простым, качественно правильно отражающим поведение реальных рабочих тел является уравнение Ван-дер-Ваальса

Для расчета интенсивности теплообмена при кипении на тепло-отдающих поверхностях с пористыми покрытиями предложен ряд формул, полученных либо теоретическим путем, либо на основе теории подобия. Из формул первого типа можно отметить полуэмпири-"ческие зависимости авторов [130, 146], при выводе которых использованы весьма сходные между собой физические модели. В обоих случаях стенки капиллярных каналов рассматриваются в виде ребер, на поверхности которых испаряется пленка жидкости. Жидкость .подсасывается в капилляры под действием сил поверхностного натяжения. Эти формулы качественно правильно отражают закономерности рассматриваемого явления, однако рассчитать по ним интенсивность теплообмена достаточно сложно. Это связано с трудностями, взоникающими при определении эффективной теплопроводности пористого слоя ЯЭф. Авторы [130, 146], сопоставляя полученные ими формулы с опытными данными, не приводят зависимости, использованные для расчета ХЭф в тех или иных конкретных условиях проведения опытов. Между тем очевидно, что значение 1Эф зависит как от характера пористого покрытия, так и от технологии его нанесения. Этим, по-видимому, объясняется, что эмпирические коэффициенты формул авторов [130, 146], подобранные на «сновании опытов одного исследователя, оказываются неприемлемыми при обобщении опытных данных других исследователей.

Как видно из рисунка, все приведенные нами формулы качественно правильно отражают зависимость дкр2 от давления. Формула (10.14) не только качественно правильно отражает влияние диаметра на ^Кр2, но и количественно удовлетворительно согласуется с представленными на рис. 10.12 и 10.13 опытными данными. Исключение составляют нагреватели с d=0,05 мм, для которых расчетные значения <7кр2 существенно выше опытных.

Уравнение Ван-дер-Ваальса качественно правильно отражает свойства реальных газов. Однако для количественных расчетов оно недостаточно точное, особенно для реальных газов, находящихся при высоких давлениях и низких температурах. В настоящее время предложено более точное уравнение состояния реальных газов вида

считает, что в слоях, однородно псевдоожиженных капельными жидкостями, механизм перемешивания твердой фазы диффузионный, аналогичный турбулентной (для слабо расширенного слоя) или молекулярной диффузии (для сильно расширенного слоя). Псевдоожи-женные слои частиц крупнее 100 мкм по мнению автора [Л. 593] перемешиваются только пузырями, увлекающими за собой твердую фазу. Слои частиц мельче 60 мкм, псевдоожиженные газами, ведут себя промежуточным образом. В них образуются пузыри и непосредственно увлекают за собой твердую фазу, но одновременно существует и побуждаемая движением пузырей турбулентная диффузия материала благодаря известному разрыхлению «непрерывной фазы» такого слоя. Детали механизмов перемешивания твердой фазы заметны в монофракционных слоях сферических частиц. В слоях частиц иной формы, особенно полидисперсных, механизмы перемешивания материала выражены менее четко и возможно их взаимное переплетение. Подобная классификация, видимо, качественно правильно отражает общие тенденции, но слишком упрощенно трактует, например, влияние диаметра частиц.

Подводя итог обзора требований к минимальному сопротивлению газораспределительных решеток, приходится отметить, что надежных расчетных формул до сих пор нет, хотя соотношения (6-6) и (6-10) качественно правильно отражают роль важнейших параметров. Необходимо дальнейшее экспериментальное исследование условий стабильного псевдоожижения на решетках различных типов и размеров.

Анализ соответствующих кривых, представленных на рис. 6.7 и 6.8, а также графиков, приведенных в работе [46], показывает, что модель качественно правильно описывает процесс ползучести при скачкообразном изменении напряжения. Базовый эксперимент по определению параметров модели и натурный эксперимент по исследованию упруговязкопластических эффектов неизо-

Уравнения (4-23) —- (4-25) качественно правильно описывают молекулярный перенос в зависимости от градиента Т, v, Q, а количественно корректируются полуэмпирическими коэффициентами К, л, D [Л. 54, 71, 132]. Как будет показано ниже, с помощью соотношения (4-22) также удается не только качественно, но и количественно (если использовать некоторые коэффициенты, определяемые из опыта) описать массо- и теплоперенос в запыленных пламенах.

Уравнение Ван-дер-Ваальса замечательно тем, что качественно правильно описывает состояние жидкости, газа, пара и неустойчивой смеси пара и жидкости. Следует ожидать, что поэтому и наше уравнение (5-41) будет также качественно верно отражать поведение коэффициента теплопроводности при различных состояниях вещества (здесь не рассматриваются вещества с электронной проводимостью в жидком и твердом состоянии).

Рассмотренные теплоэлектрические вакуумметры, как и все вакуумметры этого типа, требуют градуировки по образцовым приборам, поскольку точный расчет здесь пока невозможен. Это обусловлено, в первую очередь, тем, что в расчетные уравнения кондуктивного переноса входят коэффициенты черноты и аи»комодации, которые можно найти лишь опытным путем, а опытные данные о величинах а весьма ограничены. Неизвестен также закон теплообмена в переходной конвекционно-кондуктив-ной области. Однако уравнения (6-27) — (6-33) позволяют качественно правильно выбрать оптимальные конструкции и режимы работы теплоэлектрических вакуумметров, выявить причины погрешностей и нестабильности показаний.

Под предварительным определением в данном случае понимают аналитическую оценку динамических свойств регулируемого участка. Хотя ни в коем случае нельзя утверждать, что эта сложная проблема теперь полностью решена, тем не менее со времени появления книги Штейна достигнуты значительные успехи. Современные методы расчета позволяют качественно правильно судить о динамике важнейших процессов и оценивать порядок отдельных величин. Техническое и экономическое значение такой оценки в настоящее время, бесспорно велико и будет несомненно возрастать по мере развития теплоэнергетики.

ОТКАЗОВ ДЕРЕВО - дерево, описывающее отказы системы в надежности теории. Вершины О Д обозначают качественно различные состояния системы. При отказе какого-либо элемента происходит переход из одной вершины в другую, причем в направлении от корня ОД абсолютно исправного состояния системы. Конечные вершины ОД соответствуют отказовому состоянию системы. Представление схемы отказов в виде О Д облегчает логико-вероятностный анализ надежности.

предела выносливости по разрушению. В надрезах с аст>аокр. появляются нераспространяющиеся усталостные трещины. Таким образом, на приведенной схеме можно выделить три качественно различные области: / — область отсутствия усталостных повреждений (микротрещин), // — область нераспространяющихся трещин и /// — область, в которой распространение трещин приводит к полному разрушению образца или детали.

В общем виде диаграмма усталостного разрушения материалов (см. рис. 8), полученная на основе теоретических и экспериментальных исследований, при наличии концентрации напряжений состоит из областей, отражающих качественно различные степени повреждаемости при усталостном нагружении: / — область разрушения металла, // — область нераспространяющихся усталостных трещин, III — область субмикроскопических повреждений и IV — область отсутствия усталостных повреждений.

Если сравниваются аналогичные явления, при которых сопоставляются величины разной физической природы, например тепловое и электростатическое поля, то рассматриваемые выше функции представляют собой качественно различные, или неоднородные, явления. В этом случае соотношения (4.8), (4.9), (4.12) и (4.13) будут характеризовать подобие неоднородных величин, или разнородное подобие.

Можно дать такое определение: качественно различные (разно-

в другом случае возможны две качественно различные формы потери устойчивости тонкостенного стержня: местная потеря устойчивости тонкой стенки (рис. 3.24, в) и общая потеря устойчивости, связанная с искривлением оси стержня.

Все разговоры об «интригующих особенностях» ЭХГ опираются на непонимание действительных особенностей их энергетического баланса и связанное с этим неверное определение их КПД. Здесь сказываются традиции подсчета термического КПД электростанций, работающих на органическом топливе. Термический КПД г)т для них подсчитывается по отношению полученной электроэнергии Цл к теплоте сгорания использованного топлива ДЯ. Он равен, по существу, отношению полученной электроэнергии к затраченной теплоте: т}т= =1ЭЛ/ДЯ. Строго говоря, поскольку в нем сопоставляются качественно различные формы энергии — теплота и работа, г]т представляет собой не КПД, а коэффициент преобразования энергии.

В простейшем случае принимается двухслойная схема, согласно которой поле течения разделяется на две зоны — пристенный ламинарный слой и турбулентное ядро. Стыкуя надлежащим образом решения, относящиеся к каждой из зон в отдельности, получают картину поля скоростей в целом. Более точной является трехслойная схема, предполагающая, что между ламинарным слоем и турбулентным ядром имеется «буферная зона», в которой происходит постепенное вырождение турбулентности. Имеются и такие решения, которые с помощью единой закономерности, способной к предельным, в указанном смысле, переходам, охватывают все три качественно различные зоны течения.

где k — степень неполноценности жизни во время болезни — коэффициент, сопоставляющий качественно различные эффекты. Для вычисления Gmt и Оть необходимо знать среднее время (и дисперсию) выявления заболевания, а также среднее время (и дисперсию) длительности болезни. Если индуцируется п категорий болезней, то ущерб удобно рассматривать как 2/г-мерный вектор:

Другая трудность при оценке стойкости жидкостей к воспламенению заключается в том, что разложение органических продуктов при воздействии источников высоких энергий может идти по совершенно различному механизму. Поэтому нередко независимо от принятого метода испытания воспламеняемости жидкостей наблюдаются качественно различные результаты.

В нелинейных системах, допускающих качественно различные периодические колебания, необходимо знать начальное состояние системы, чтобы выяснить, какой тип движения установится. Далее будем считать, что во всех сравниваемых вариантах устанавливаются качественно одинаковые периодические колебания.