Коэффициента торможения

зависит от значения коэффициента торцового перекрытия

Расчет коэффициента торцового перекрытия еа. Для нефланкированных передач без смещения (для других случаев см. ГОСТ 16532-70 или [27]).

31. Значения коэффициента торцового истечении смазки q1

где еа — коэффициент торцового перекрытия (отношение длины линии зацепления к шагу на развертке дополнительного конуса). Коэффициент ер равен коэффициенту перекрытия эквивалентных цилиндрических колес во внешнем торцовом сечении. Используя выражение для коэффициента торцового перекрытия цилиндрического эвольвентного зацепления (см. гл. 10) и подставляя значение

У коеозубых передач коэффициент п е р е к р ы т и 'я ev состоит из двух частей: коэффициента торцового перекрытия еа и

где Klla, КНр, KUl. — коэффициенты нагрузки, учитывающие соответственно распределение нагрузки между зубьями (для прямозубых передач КПл=\), неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатого венца (по длине контактных линий) и дополнительные динамические нагрузки (см. ниже); /Е — суммарная длина контактных линий, которая зависит от коэффициента торцового перекрытия ЕХ и изменяется от ширины венца колеса Ь2 (при однопарном зацеплении) до 2Ь2 (при двухпарном зацеплении). При расчетах /Е определяют по эмпирической формуле

В формулу дополнительно введен коэффициент ZE, учитывающий влияние коэффициента торцового перекрытия еа (см. § 8.8). Для прямозубой передачи: Ze~0,9; коэффициент распределения нагрузки между зубьями КНа=\.

81. Значения коэффициента торцового истечения смазки qL

Составляющая коэффициента торцового перекрытия, определяемая начальными головками зубьев Шестерни eal-Колеса еаз 0,788 0,844 —

Составляющие коэффициента торцового перекрытия га\, е„2 *l(tga
Переходя от поля зацепления к профилю зуба (рис. 8.5, б), можно отметить, что зона однопарного зацепления Г...2 располагается посередине зуба или в районе полюса зацепления (см. также рис. 8.4). В зоне однопарного зацепления зуб передает полную нагрузку F„, а в зонах двухпарного зацепления (приближенно) — только половину нагрузки. Размер зоны однопарного зацепления зависит от величины коэффициента торцового перекрытия

Характерная особенность коррозионного поведения алюминиевого покрытия — это значительное понижение скорости коррозии при увеличении времени испытания и, следовательно, рост коэффициента торможения. .

В районах Москвы и Батумской коррозионной станции, т.е. в атмосферах с наибольшим содержанием серосодержащих соединений, наблюдается особенно значительный рост коэффициента торможения, что может быть объяснено образованием защитных пленок в присутствии SOj • Полярность покрытия в значительной степени зависит от состава среды, и в процессе коррозии в результате поляризации или других факторов может произойти изменение полярности покрытия. Исследование алюминиевых покрытий различной толщины и пористости в жесткой промышленной атмосфере Москвы, отличающейся высоким содержанием сернистых газов, показало, что в пористом покрытии (10—12 мкм) очаги коррозионных поражений концентрируются в местах наличия пор и происходит значительное язвенное разрушение стали. Такой же характер разрушения был на образцах с тонким пористым алюминиевым покрытием, испытанных в районе Уфимского нефтеперерабатывающего завода и Оренбургского ГПЗ, атмосфера которых отличается высоким содержанием Н2 S и S02. Толстые алюминиевые покрытия обнаруживали в этих условиях эффект намного выше, чем у цинковых той же толщины. Об этом свидетельствуют также сравнительные испытания, в промышленных атмосферах предприятий химической и нефтеперерабатывающей промышленности алюминированной стали и цинковых покрытий, полученных различными методами и имеющими толщину слоя: 50 мкм (из расплава), 25 мкм (гальваническое с хроматированием), 25 мкм (вакуумное), 100—120 мкм (термодиффузионное), 200—250 мкм (металлизационное). Характеристика промышленных атмосфер и скорость коррозии покрытий, полученных различными методами, приведена в табл. 15.

Выражение для коэффициента торможения <у — Icorli'cos можно получить, поделив почленно левые и правые части уравнений <38) и (42):

Если учесть влияние тонкой структуры двойного слоя на кинетику и на поверхностную концентрацию ионов в электродной реакции и сочетать полученное уравнение с приведенным ранее кинетическим уравнением реакции катодного выделения водорода, то можно получить следующее выражение для коэффициента торможения:

Таким образом, величина К в выражении для у4 (48) в зависимости от характера протекания анодной реакции растворения металла и значений кинетических параметров изменяется в пределах от 3,3 до 11,0, а показатели степени в уравнениях (45) и (46), определяющих У! и у2,— от V4 до V2 и от V2 до 3/4 соответственно. Поэтому очевидно, что кинетический эффект (частные коэффициенты торможения У[ и у2) может играть заметную роль лишь при низких концентрациях добавок, т. е. в области малых заполнений поверхности, когда токи обмена сильнее всего изменяются с ростом заполнения вследствие исключения наиболее активных центров, вытеснения катализатора и т. д. При дальнейшем повышении содержания ингибитора вклад кинетических коэффициентов торможения уменьшается, так как отношение токов обмена входит в степени, меньшие единицы. Так, например, если ток обмена по металлу в присутствии ингибитора уменьшается в 1000 раз по сравнению с исходным раствором, то величина yj (показатель степени равен V3) составит 10. Примерно то же можно сказать и о величине у2. Напротив, роль у4 с ростом поверхностной концентрации, которая при полярных или заряженных частицах почти линейно связана с Ai)^, возрастает и уже при относительно малых значениях Дг]^ может в 10 раз и более превосходить величины yt и у2. При наибольших заполнениях существенным становится вклад у з= (1 — в)"1. Поэтому величину коэффициента торможения в довольно широком интервале концентраций ингибитора можно с достаточным приближением (пока действует предполагаемый механизм ингибирования) приравнять произведе-

* von — опытное значение коэффициента торможения; 7р — расчетное значение.

Расчеты по уравнению (59) не согласовываются с опытными данными при переходе от коррозии с водородной деполяризацией к коррозии со смешанной или с кислородной деполяризацией, так как уравнение (44), из которого получено уравнение (59), было введено в предположении, что единственным катодным процессом, ответственным за коррозию, является выделение водорода, следовательно, расчетная величина у должна совпадать с опытной лишь в случае чисто водородной деполяризации. Только при этом условии опытные значения коэффициента торможения определяются замедлением процесса выделения водорода:

1. Обеспечение необходимой степени защиты металла от коррозии (Z) или необходимого значения коэффициента торможения коррозии (у) при такой концентрации ингибитора, при которой его применение будет экономически оправданным и целесообразным. В зависимости от области применения и стоимости ингибитора оптимальные концентрации и защитные эффекты могут изменяться в широких пределах. Так, например, ингибитор с у = 2 (Z = 50%) по эффективности будет удовлетворительным применительно к системам водоснабжения и окажется неподходящим для кислотного травления Су > 8, Z ~^> > 87%).

коэффициента торможения

Л. И. Антропов [50] , исходя из предположения, что кинетика выделения водорода определяется стадией разряда, вывел общее уравнение для коэффициента торможения скорости коррозии в присутствии ингибиторов. Ход его рассуждений сводился к следующему: для анодного ia и катодного iK процессов при коррозии, пренебрегая скоростями обратных реакций, можно записать в общем аиде:

Из уравнений (2.41) — (2.43) видно, что основной вклад в коэффициент торможения вносят третий и четвертый члены уравнения. Полагая, что в широком диапазоне концентраций ингибитора, вклад первого и второго членов уравнения в торможение коррозионного процесса невелик, Л. И. Антропов дает упрощенное уравнение для коэффициента торможения с водородной деполяризацией: