Коэффициента турбулентной

Конденсаторная батарея составляется из нескольких конденсаторов и один из них является подстроечным, т. е. имеет секции, специально подобранные по величине; закалочные трансформаторы применяются с переключаемым числом витков в широком диапазоне изменения коэффициента трансформации. Поэтому нет надобности в точных результатах; можно пользоваться номограммами.

Напряжение на одновитковом индукторе меняется в очень широких пределах: от 5—6 до 200 и более вольт. Отмечалось, что рабочее напряжение машинных преобразователей по стандарту равно 400 и 800 В. Напряжение генератора понижают с помощью закалочного трансформатора. Однако пределы изменения коэффициента трансформации в данном случае требуются слишком широкие. Можно эти пределы сузить за счет применения многовит-ковых индукторов. Однако изготовление и применение многовит-ковых индукторов связано с большими неудобствами: существует некоторое минимальное сечение трубки в свету (5X5 или 7X7 мм), которая не засоряется быстро в работе, трудно совместить спрейер и активный многовитковый провод в одном объеме, обеспечить надежную и долговечную межвитковую изоляцию. Многовитковый индуктор дает очень размытую граничную зону закалки под краями индуктирующего провода. Практически многовитковые индукторы в среднечастотном диапазоне для поверхностной закалки не применяются. Закалку с четкой границей закаленной зоны, свойственную одновитковым индукторам, и согласование многовитковых дают индукторы-трансформаторы, называемые еще концентраторами [2], но в изготовлении и ремонте они сложнее многовитковых индукторов. Как уже упоминалось, номограмма (рис. 20) и графики (рис. 21 и 22) определяют значения напряжения на индуктирующем проводе индуктора без учета падения на токоподводящих шинах. При конструировании

неизменном режиме нагрева. Показания амперметра генератора позволяют судить о правильности подбора конденсаторной батареи и коэффициента трансформации закалочного трансформатора при настройке установки на закалку новой детали. Киловольт-метр генератора является прибором, свидетельствующим о подготовке установки к включению на нагрев. Следует отметить, что примененный в установке вольтметр ЦЗЗО детекторной системы не соответствует требованиям по классу точности (2,5) и но цене деления шкалы (25 делений). Мощность, т.е. температура нагрева поверхности, должна поддерживаться с точностью не ниже ±2%. Поскольку мощность пропорциональна квадрату напряжения, напряжение генератора должно контролироваться с точностью ±1%. Иначе говоря, в качестве киловольтметра генератора должен применяться прибор класса 1,0 и с большим числом делений шкалы.

Трансформатор ТЗ 1-3200 предназначен для поверхностной закалки с преобразователями мощностью 500—1000 кВт. Сравнительно большое напряжение на индукторе при первичном напряжении 800 В определяет значение коэффициента трансформации. При этом ступени регулирования мощности, отдаваемой в нагрузку, например при переходе с восьмивиткового включения на семивитковое или обратно, оказываются слишком крупными (около 30%). Для более топкого регулирования необходимо питать контур закалочного трансформатора с компенсирующей кон-

Под согласованием генератора с нагрузкой имеется в виду подбор коэффициента трансформации закалочного трансформатора и емкости конденсаторной батареи, при которых при номинальном напряжении генератора последний отдает необходимую мощность и деталь нагревается в заданное время или при заданной скорости движения. Другими словами, согласование генератора с нагрузкой является предшествующим этапом отработки режима нагрева, а также некоторым промежуточным, когда режим нагрева приходится изменять, корректировать.

На московском заводе «Динамо» создана и применяется автоматическая линия испытания электродвигателей переменного тока. Машины испытывают на конвейере, при этом электродвигатель последовательно проходит все требуемые операции по технологии испытаний, как-то: измерение омических сопротивлений обмоток статора и фазового ротора, измерение сопротивлений изоляции, коэффициента трансформации, потерь холостого хода и пр. Особенностью этих испытаний является то, что измеряются не абсолютные величины электрических параметров, а только отклонение от номинальных данных в процентах. Это позволяет значительно упростить измерительную аппаратуру и сам процесс испытания всех типов электродвигателей.

Благодаря этому при малом значении коэффициента трансформации автотрансформатор является более экономичным по сравнению с обычным трансформатором. При больших коэффициентах трансформации автотрансформатор теряет это преимущество. Кроме того, возникает опасность

На кожухах счетчиков, применяемых с измерительными трансформаторами, но имеющих счетный механизм без учета коэффициента трансформации, должны быть указаны коэффициент счетного механизма и коэффициенты измерительных трансформаторов.

Согласование нагрузки при различных режимах работы производится ступенчатым изменением коэффициента трансформации выходных трансформаторов. Переключение выводов трансформаторов производится контактными реле, обмотки которых управляются галетным переключателем одновременно во всех трех фазах.

Иногда вместе с приведенными величинами на график наносится зависимость коэффициента трансформации /С от передаточного отношения, которая характеризует преобразующие свойства гидротрансформатора, т. е. способность автоматически изменять в некоторых пределах момент на выходном валу и его скорость вращения в зависимости от внешнего сопротивления.

При возникновении больших внешних сопротивлений на выходном валу 9 тормоз 6 разжимается, а тормоз 5 зажимается и останавливает водило 14. Крутящий момент от вала 9 передается через планетарный ряд шестерен 10, 7 к 15 реактору 2, который вращается в направлении, обратном направлению вращения насосного колеса. В этом случае силовой поток, подводимый к валу / внутри гидротрансформатора делится на две части. Одна часть передается колесами 3 и 3' двухступенчатого турбинного колеса, вторая — реактором 2; оба силовых потока суммируются на выходном валу 9. При этом, часть силового потока, передаваемая реактором 2 увеличивается планетарной передачей, что обуславливает значительное повышение коэффициента трансформации и к.п.д. в диапазоне передаточных отношений (участок /). По достижении определенного передаточного отношения тормоз 5 отключается, а тормоз 6 останавливает реактор 2 (участок //).

В работе [24] указывается, что более универсальными свойствами обладает модель, учитывающая анизотропию коэффициента турбулентной вязкости. Кусинлином [24] вдали от стенок

ности единицы объема [е = 0,5 («' +"1Г' + ц/ )] и скоростью диссипации энергии турбулентности е [ 46] . При определении напряжений Рейнольдса считается, что скалярная величина коэффициента — турбулентной вязкости определяется соот^юше-нием Колмогорова— Прандтля. ,

у = 30. В трубе со скрученной лентой так же, как и в трубе без ленты, число Нус-сельта определяется распределением коэффициента турбулентной вязкости по радиусу. Это распределение может быть найдено из универсального профиля скорости v* = /(у*) . При у* > 200 [75] безразмерный профиль скорости отклоняется от универсального. Однако в связи с тем, что пристенный слой в процессе теплообмена играет определяющую роль, можно приближенно считать распределение коэффициента турбулентной вязкости в' ядре закрученного потока по универсальному профилю для трубы. Зависимость касательного напряжения от радиуса будем считать линейной, как для трубы. Рассматривая усредненные по углу <р величины, &

Fi = (1 + P\) + Ф (IA + pfc); F2 = 1 + P; px — среднее по высоте ячейки г (ф) — г0 значение безразмерного коэффициента турбулентной теплопроводности в направлении ф; Р — среднее по высоте ячейки г (ф) — г„ значение безразмерного коэффициента турбулентной вязкости в направлении ф. При расчетах чисел Нуссельта в качестве определяющего размера выберем величину

Величину коэффициента турбулентной диффузии е = аи можно определить экспериментально, применив метод исследования, основанный на изучении распределения концентрации примеси в канале заданной конструкции [3, 41. В условиях конкретной задачи уравнение распределения концентрации примеси в случае отсутствия внутренних источников будет иметь вид

Таким образом, из опытных данных следует, что при выборе гидравлического диаметра в качестве определяющего размера пучка коэффициент турбулентной диффузии в пучке при прочих равных условиях превышает значение коэффициента турбулентной диффузии в «свободном» канале в 2,4 раза. Если же принять во внимание, что перемешивание осуществляется через узкие щели между трубками, то приходится прийти к выводу, что в пучке перемешивание значительно выше того, которое принято называть турбулентностью. Это можно объяснить тем, что в пучке при малейшем изменении расстояния между трубами отно* сительные сечения каналов, по которым течет вода, сильно меняются. При этом получается поперечный переток воды из одних каналов в другие и величина е получается большей, чем если бы каналы были точными. Кроме того, здесь дополнительное перемешивание создают входная решетка и дистанционирующие устройства. Чтобы здесь не вводить нового термина, будем эффективную величину е называть коэффициентом: турбулентной диффузии.

и показаны на фиг. 3. В табл. 2 и на фиг. 4 приведены рассчитанные значения разности температур воды у боковых стенок кассеты на выходе из кассеты при коэффициенте неравномерности тепловыделения 6 = 0,2 для разных значений а. Из рассмотрения фиг. 4 следует, что при действительных значениях коэффициента турбулентной диффузии перемешивание потока воды в кассете ВВЭР сравнительно слабо выравнивает температуры по сечению. В результате этого в поперечном сечении кассеты на выходе из кассеты будет иметь место температурное поле, мало

Рис. 6.3. Распределение коэффициента турбулентной теплопроводности:

Выражение для коэффициента турбулентной теплопроводности имело следующий вид:

Ряд исследований [Л. 5-1, 8 и 10] по определению коэффициента турбулентной диффузии показал, что этот коэффициент можно считать постоянным по сечению, мало изменяющимся вдоль оси потока и в сильной степени зависящим от начальных условий.

Для определения диффузионного потока энергии турбулентности введем понятие коэффициента турбулентной диффузии, определяемого, как и в случае молекулярной диффузии,