|
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 | | ||
Коэффициента заполненияВеличина 83А,3 = 8 представляет собой термическое сопротивление слоя наружных отложений и носит название коэффициента загрязнения. Величина е зависит от вида топлива, скорости газа, диаметра, геометрии и способа компоновки труб в поверхности нагрева, фракционного состава золы. Оценка влияния загрязнения на теплообмен довольно сложна и проводится по экспериментальным (опытным) данным. Учитывается это в расчетах либо с помощью величины е, либо введением коэффициента тепловой эффективности поверхности гз, представляющего собой отношение коэффициентов теплопередачи загрязненных и чистых труб. Коэффициенты i> тепловой эффективности коридорных фестонов, перегревателей, экономайзеров для различных топлив (ат < 1,03) приведены ниже. При отсутствии надежных данных о фракционном составе золы топлива поправку Сфр можно принять для углей и -сланцев равной 1 и для торфа 0,7. Определив по -формуле (2-164) значение коэффициента загрязнения е, (можно по формулам (2-153) или (2-154) при найденных значениях .коэффициентов теплоотдачи от тазов к стенке at 112 Величина 83А,3 = е представляет собой термическое сопротивление слоя наружных отложений и носит название коэффициента загрязнения. Величина е зависит от вида топлива, скорости газа, диаметра, геометрии и способа компоновки труб в поверхности нагрева, фракционного состава золы. Оценка влияния загрязнения на теплообмен довольно сложна и проводится по экспериментальным (опытным) данным. Учитывается это в расчетах либо с помощью величины е, либо введением коэффициента тепловой эффективности поверхности г>, представляющего собой отношение коэффициентов теплопередачи загрязненных и чистых труб. Коэффициенты я? тепловой эффективности коридорных фестонов, перегревателей, экономайзеров для различных топлив (ат < 1,03) приведены ниже. При сжигании газа в пылеугольных и мазутных топках величина \ снижается. Так, при кратковременном переводе мазутных и пылеугольных топок на газ в расчете принимается значение коэффициента загрязнения для топлива, которое более сильно загрязняет экранные поверхности. Мазутные загрязнения после перевода топки на газ с течением времени уменьшаются. Тщательная очистка пылеугольной топки перед переводом ее на газ повышает I до 0,6. Рис. 8-5. Поправочный коэффициент Crf при определении коэффициента загрязнения при сжигании твердых топлив (кроме древесины и торфа). Среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов я) равно произведению коэффициента загрязнения ? на угловой коэффициент xsvv\ Влияние слоя загрязнений на теплопередачу учитывается введением в расчет условного коэффициента загрязнения ?• Геометрические характеристики топки и лучевоспринимающей поверхности нагрева учитываются в расчете величинами г) и Q. По значениям коэффициентов тепловой эффективности чистых и загрязненных экранов можно определить величину коэффициента загрязнения: Направление тазового потока в конвективном пучке—сверху вниз или снизу вверх — с точки зрения загрязнения поверхностей не играет серьезной роли. В шахматных пучках разница в величине коэффициента загрязнения не превышает 10% (при восходящем потоке он больше) и уменьшается с ростом скорости газов. 1-9. Расчетные формулы и номограммы для коэффициента загрязнения по данным лабораторного исследования..................... 24 В описанной выше установке каждый пучок труб исследовался сначала на чистом «потоке, а затем на запыленном. Далее по формуле (1-3) определялись значения коэффициента загрязнения е. ВТД обычно подразделяют на дефектоскопы с проходными и накладными преобразователями. Дефеюххжопы с проходными ВТП чаше всего применяют для автоматизированного или автоматического бесконтактного контроля труб, прутков, проволоки, а также метизов, шариков и роликов подшипников и т.д. Основной режим работы ВТД с проходными ВТП - динамический. Преобразователи таких ВТД, как правило, трансформаторного типа с однородным или неоднородным полем в зоне кон-троля^и включаются они по дифференциальной схеме. Применение ВТП с неоднородным полем обусловлено стремлением уменьшить длину возбуждающей катушки с целью сокращения общей длины ВТП при контроле объектов большого диаметра. Однако при этом приходится принимать меры для стабилизации положения объекта. Для уменьшения возможных радиальных перемещений объекта в ВТП, а также для поддержания коэффициента заполнения на определенном уровне, определяющем чувствительность, дефектоскопы снабжают набором ВТП различного диаметра. При использовании ВТП с однородным полем можно значительно уменьшить число их типоразмеров, компенсируя изменение чувствительности при изменении коэффициента заполнения регулированием возбуждающего тока. В большинстве современных дефектоскопов с проходными ВТП информация выделяется модуляционным способом, поэтому они предназначаются для динамического режима контроля, а для некоторых скорость движения объекта необходимо сохранять постоянной, поскольку при изменении скорости изменяются частотный спектр сигналов и чувствительность дефектоскопа. Некоторые дефектоскопы могут работать и в статическом режиме (при неподвижном объекте), однако этот режим не является основным и обычно используется для настройки прибора. ВТД обычно подразделяют на дефектоскопы с проходными и накладными преобразователями. Дефектоскопы с проходными ВТП чаше всего применяют для автоматизированного или автоматического бесконтактного контроля труб, прутков, проволоки, а также метизов, шариков и роликов подшипников и т.д. Основной режим работы ВТД с проходными ВТП - динамический. Преобразователи таких ВТД, как правило, трансформаторного типа с однородным или неоднородным полем в зоне контроля^ включаются они по дифференциальной схеме. Применение ВТП с неоднородным полем обусловлено стремлением уменьшить длину возбуждающей катушки с целью сокращения общей длины ВТП при контроле объектов большого диаметра. Однако при этом приходится принимать меры для стабилизации положения объекта. Для уменьшения возможных радиальных перемещений объекта в ВТП, а также для поддержания коэффициента заполнения на определенном уровне, определяющем чувствительность, дефектоскопы снабжают набором ВТП различного диаметра. При использовании ВТП с однородным полем можно значительно уменьшить число их типоразмеров, компенсируя изменение чувствительности при изменении коэффициента заполнения регулированием возбуждающего тока. В большинстве современных дефектоскопов с проходными ВТП информация выделяется модуляционным способом, поэтому они предназначаются для динамического режима контроля, а для некоторых скорость движения объекта необходимо сохранять постоянной, поскольку при изменении скорости изменяются частотный спектр сигналов и чувствительность дефектоскопа. Некоторые дефектоскопы могут работать и в статическом режиме (при неподвижном объекте), однако этот режим не является основным и обычно используется для настройки прибора. пульса огибающей, изменяя только его амплитуду. С уменьшением коэффициента заполнения т) длительность импульса огибающей увеличивается. В дефектоскопах, как правило, используются дифференциальные ВТП самосравнения с малой базой, с однородным и неоднородным полем в зоне контроля. Применение ВТП с неоднородным полем обусловлено стремлением уменьшить длину возбуждающей катушки с целью сокращения общей длины ВТП при контроле объектов большого диаметра. Однако при этом приходится принимать меры для стабилизации положения объекта. Для уменьшения возможных радиальных перемещений объекта в ВТП, а также для поддержания коэффициента заполнения Г на определенном уровне, определяющем чувствительность, дефектоскопы снабжают набором ВТП различного диаметра. При использовании ВТП с однородным полем можно значительно уменьшить число их типоразмеров, компенсируя изменение чувствительности при изменении т] регулированием возбуждающего тока. Если также заменить площадь Fc ^ симметричной диаграммы ск площадью прямоугольника со сторонами С и к = 0,5 (рис. VII. 3), то для коэффициента заполнения у2 площади этого прямоугольника площадью FCKi получим следующее выражение: Другой важный фактор, определяющий производительность бункера, это коэффициент заполнения, который представляет собой отношение числа заготовок, запавших в карманы за один оборот диска, к общему числу карманов, имеющихся в диске бункера. На величину коэффициента заполнения влияют способ ориентирования деталей, размеры карманов диска бункера, угол наклона диска, скорость его вращения и интенсивность перемешивания деталей. Чтобы увеличить коэффициент запол- Для увеличения коэффициента заполнения желательно устанавливать диск бункера под небольшим углом к горизонту. Однако слишком малый наклон диска не обеспечивает надежного соскальзывания деталей по плоскости сверху вниз, в зону захвата, а следовательно, и работа бункера становится ненадежной. Поэтому угол наклона диска принимают в 2—4 раза больше, чем угол трения, примерно 40°—50°. Скорость вращения диска заметно влияет на коэффициент заполнения в том случае, если деталь в бункере получает ориентацию, отличную от преимущественной. При увеличении скорости диска коэффициент заполнения уменьшается. При использовании устройств для перемешивания деталей в бункере (ворошителей) коэффициент заполнения возрастает в 2—4 раза. Часто влияние статических сопротивлений механизма учитывают путем уменьшения максимального момента на соответствующую величину при сохранении неизменным закона изменения движущего усилия и соответственно коэффициента заполнения диаграммы. Это приводит к определенной погрешности, так как фактически с возрастанием статических сопротивлений разгон осуществляется не по всей кривой изменения движущего усилия, а только по определенной части ее. В связи с этим в зависимости от величины сопротивления изменяется и коэффициент заполнения диаграммы движущего усилия. Если статические сопротивления учитываются точно, как это обусловлено уравнениями (22) и (23), то при определении времени разгона и торможения одновременно учитывается изменение коэффициента заполнения движущего усилия, который с ростом статических сопротивлений уменьшается. Это приводит к относительному увеличению времени разгона и торможения. сверх оптимального влечет за собой весьма малое увеличение продолжительности поворота. Напротив, уменьшение ведет к сравнительно резкому увеличению времени поворота, особенно тогда, когда оно достигает 10 — 15%. Учитывая это, в расчетах не следует допускать завышения коэффициента заполнения механической характеристики, вызывающего занижение передаточного числа. Для практических расчетов могут быть рекомендованы следующие значения: коэффициент заполнения Тх — не более 0,7, а &=0,1. При этих значениях формула оптимального передаточного числа поворотного механизма примет вид Как следует из таблицы, применение стандартной трубки со смещенным отверстием или равностенной трубки для второго и третье-его слоев является нерациональным. Эксперименты также показали, что наличие боковых стенок может приводить как к некоторому уменьшению, так и к увеличению потерь в обмотке. Однако влияние их невелико, и в первом приближении им можно пренебречь. Наличие зазоров можно с достаточной степенью точности учесть введением коэффициента заполнения медью по длине индуктора. Рекомендуем ознакомиться: Коэффициенты дифференциальных Качественного изменения Коэффициенты использования Коэффициенты коэффициент Коэффициенты линейного Качественного регулирования Коэффициенты определяемые Коэффициенты относительного Коэффициенты подъемной Коэффициенты полиномов Коэффициенты приведения Коэффициенты радиальной Коэффициенты реактивности Коэффициенты соответственно Коэффициенты теплового |