Коэффициенте концентрации

Автоматизация раскроя листового и профильного прокатов способна обеспечить многократное снижение трудоемкости при высоком коэффициенте использования металла (порядка 90%). При этом сокращение сроков подготовки данных для термической резки позволяет эффективно использовать высокопроизводительные портальные машины с числовым программным управлением (ЧПУ) з условиях мелкосерийного и единичного производств.

При автоматическом методе формирование карты раскроя осуществляется через ЭВМ. На экране дисплея и на графопостроителе появляются полностью готовые карты раскроя и исчерпывающая дополнительная информация о наименованиях деталей, коэффициенте использования металла, нумерации вырезаемых деталей и др.

2. Определить допускаемое напряжение для сечений I-I и II-II (рис. 1.11) оси ведомого колеса мостового крана. Кран рассчитывается на срок службы /,= 10 лет при коэффициенте использования в течение года /Сг = 0,75 и коэффициенте использования в течение суток Ко = 0,66. Режим нагружения оси соответствует циклограмме на рис. 1.8, б. Частота вращения оси п = 35 об/мин. Материал оси. — сталь 50.

На рис. 4 приведено семейство кривых Т0 = / (Fn) для различных значений апр, полученное для стали (V ^ 1 см3) 'при температуре 300° К и значении F = 1. Как видно из графика, увеличение начального коэффициента использования несущей способности FH приводит к потере долговечности, причем тем большей, чем выше прочностные характеристики металла '(апр). Поэтому при заданном уровне относительной долговечности, т. е. определенном сроке безаварийной эксплуатации, более высокопрочная сталь требует меньшей начальной относительной нагрузки FH. Это необходимо учитывать при расчетах и проектировании конструкций. При заданном начальном коэффициенте использования несущей способности («коэффициенте запаса») долговечность ниже также у высокопрочных сталей. Это обусловлено резким усилением механохимического эффекта при высоких механических напряжениях»

безаварийной эксплуатации, более высокопрочная сталь требует меньшей начальной относительной нагрузки FH. Это необходимо учитывать при расчетах и проектировании конструкций. При заданном начальном коэффициенте использования несущей способности («коэффициенте запаса») долговечность ниже также у высокопрочных сталей. Это обусловлено резким усилением меха-нохимического эффекта при высоких механических напряжениях.

ходимости эксплуатации АЭС при низком коэффициенте использования установленной мощности, связанном с покрытием 'переменной части графика нагрузки, что экономически невыгодно.

Печь оборудуется системой использования отбросного тепла для производства пара, в которую входят: испарительное охлаждение бассейнов, испарительные радиационные элементы для охлаждения дымовых газов от 1600 до 1100°С (перед рекуператорами) и хвостовой конвективный теплообменник, в котором дымовые газы охлаждаются от 650 до 200°С. Общая выработка насыщенного пара давлением 2,4 МПа — 5 т/ч при коэффициенте использования тепла топлива 0,6.

Ожидаемые холостые ходы принимаем равными 0,25 от рабочих (/х = = 0,3 мин). Тогда при ожидаемом коэффициенте использования т)ис= 0,75 ориентировочная производительность однопоточной (р = 1) линии

Выполнение станков с автономными системами управления значительно расширяет технологические возможности линий в процессе эксплуатации. Время цикла обработки одной детали 39 с, проектная ^производительность комплекса 85Тшт/ч при коэффициенте использования 0,92. В комплексе имеется 41 рабочая позиция, в том числе 29 агрегатных станков, пять отделочно-расточных станков, один сборочный автомат, три моечные машины и три промышленных робота для загрузки, перегрузки и разгрузки обрабатываемых деталей. На станках комплекса установлены 172 режущих инструмента. Контроль точности растачивания отверстий и контроль поломки всех стержневых инструментов (сверл, зенкеров, разверток и метчиков) осуществляются автоматически с помощью контрольных устройств. Комплекс обслуживают в смену семь наладчиков и один оператор, загружающий заготовки в первый станок комплекса. Оптимальное число оборудования, места установки и вместимости накопителей задела, надежность и производительность проектируемых несинхронных автоматических линий и комплексов определяются методом статистического моделирования их работы на ЭВМ.

Максимальная температура в центре топливной таблетк Максимальная температура графитовой кладки, °С Среднее по каналам плато выгорания урана, ГВт-сут/т Максимальная глубина выгорания, ГВт-сут/т Кампания кассеты с выгоранием 24 ГВт-сут/т, сут Срок службы кассеты при коэффициенте использования

в камере. Исходные условия задаются требованиями к процессу формирования импульсов напряжения для ранее выбранных условий реализации процесса дезинтеграции и могут быть, например, сформулированы следующим образом: обеспечить формирование импульсов напряжения с длительностью фронта т при коэффициенте использования разрядного контура k на электродном устройстве с геометрическим фактором F при использовании генератора импульсов с параметрами С, L, ... . Решение этой задачи известными способами /11/ приведет к определению минимально допустимого значения сопротивления электродной конструкции и минимально допустимого значения удельного сопротивления воды (р = R/F).

Пример 5. Определить допускаемое напряжение растяжения для цилиндрической колонны пресса в зоне перехода диаметров dt = 60 мм в d2 = 70 мм при эффективном коэффициенте концентрации напряжений для симметричного цикла /С0 =2,3. Напряжение изменяется во времени по асимметричному циклу (г =

Например, имеем две детали одинаковой конфигурации. Одна изготовлена из стали с циклической прочностью CTJ при коэффициенте концентрации напряжений /сэ \, а другая — из стали более высокой прочности сг2 и с более высоким коэффициентом концентрации напряжений k3 1. Отношение запасов надежности, определенных по максимальным напряжениям на участке ослабления, равно

Независимо от значения ас значение К0 для нсупрочняемого металла изменяется по единой кривой (гиперболе) с изменением аи. Коэффициент концентрации деформаций Кс пропорционально увеличивается с ростом Он. Максимальные коэффициенты концентрации напряжений и деформаций для оборудования из неупрочняемого металла Ка = ат / [ о ] = пт. Отсюда следует вывод, что при одинаковом максимальном коэффициенте концентрации напряжений, равном коэффициенту запаса прочности пт, коэффициенты концентрации деформаций могут существенно отличаться, например, при п ~ 1.5 (сосуды и аппараты) и о.0 ~ 2 К0 = 1,5 и К,, = 2,67, а при п, - 1,5 и схп -- 4 Кг, = 1.5 и Kf - 10.67. При рабочем напряжении GT/ПГ концснтряюры с а„ < п, работают при упругой деформации, а при аа > Пт испытывают упругопластические деформации. Заметим, что чем больше запас прочности, тем меньше коэффициент концентрации напряжений, но больше коэффициент концентрации деформации. Поэтому при определении долговечности конструктивных элементов целесообразнее использовать деформационные критерии и коэффициенты концентрации пластических деформаций.

Экспериментальные исследования по упрочнению алюминиевых сплавов накатыванием роликами были выполнены М. Н. Степновым. Эти исследования также показали значительное повышение пределов выносливости сплавов АК4-1 и ВД-17 при испытаниях на переменный изгиб гладких образцов диаметром 10 мм и надрезанных образцов. При этом эффект от упрочнения роликами резко повышается с увеличением концентраторов напряжений и для надрезанных образцов выражался в повышении предела выносливости в 2—2,4 раза. Эти же исследования показали, что эффект от упрочнения накатыванием роликами с ростом поперечных размеров деталей не только не уменьшается, но даже увеличивается. Упрочняющее накатывание роликами образцов диаметром 35 мм обеспечило повышение предела выносливости гладких образцов на 46%, а надрезанных— в 3,3 раза (при теоретическом коэффициенте концентрации для надрезанного образца, равном 2,9).

Резьбовое соединение корпуса и крышки реактора типа ВВЭР-440. Приведенные формулы и графики позволяют получать необходимые данные о величине усилия и коэффициенте концентрации в первом наиболее нагруженном витке резьбового соединения шпилька-гайка. Что касается резьбового соединения шпилька—корпус, напряженное состояние которого сильно отличается от напряженного состояния соединения шпилька-гайка, то ниже будут даны рекомендации по расчетной оценке величин коэффициентов концентрации в таких соединениях.

Например, имеем две детали одинаковой конфигурации. Одна изготовлена из стали с циклической прочностью <т, при коэффициенте концентрации напряжений fc3 i, а другая — из стали более высокой прочности сг2 и с более высоким коэффициентом концентрации напряжений k, 2, Отношение запасов надежности, определенных по максимальным напряжениям на участке ослабления, равно

При данном расположении кривых зарождение усталостной трещины происходит в подслойной области у точки б. Из фиг. 67 видно, что эффект упрочнения при большем коэффициенте концентрации, определяемый величиной До", оказывается более высоким, чем величина Да', соответствующая меньшему уровню концентрации и градиенту напряжений.

8) Концентрация напряжений мало сказывается на усталостной прочности. Эффективный коэффициент концентрации напряжений при теоретическом коэффициенте концентрации аа = 3,5 не превосходит 1,1 —1,2.

Для алюминиевых сплавов асимметрия цикла незначительно сказывается на эффективном коэффициенте концентрации. С уменьшением числа циклов, необходимых для разрушения, эффект концентрации напряжений убывает. Для углеродистых и легированных сталей [19], если для ЛГ=106 принять эффективный коэффициент концентрации за единицу, то для ЛГ=105 он составит 0,9—0,65, причем большие значения этого отношения относятся к меньшим коэффициентам .концентрации (>„ = 1,8) а меньшие значения — к большим коэффициентам концентрации (Оа =. 3 -т- 3,5).

При данном расположении кривых зарождение усталостной трещины происходит в подслойной области у точки б. Из фиг. 70 видно, что эффект упрочнения при большем коэффициенте концентрации, определяемый величиной Да", оказывается более высоким, чем величина Да', соответствующая меньшему уровню концентрации и градиенту напряжений.

Для оценки числа циклов до разрушения в зоне конструктивной концентрации напряжений необходимо определение величин местных напряжений и деформаций с учетом деформирования в упругопластической области (см. гл. 1, 2). Это может быть осуществлено [11, 12] при известных номинальных напряжениях в элементе конструкции сг„ = ап/ат и теоретическом коэффициенте концентрации напряжений а0 через соответствующие коэффициенты концентрации напряжений и деформаций Ка и Ке в упруго-пластической области (при стп < 1,0) по зависимостям типа (2.14):