Коэффициенте неравномерности

Коэффициент линейного расширения покрытия в 14 раз выше коэффициента линейного расширения металла. При покрытии полиэтиленом выпуклых поверхностей металлов разница в коэффициенте линейного расширения приводит к повышению адгезии; при покрытии полиэтиленом вогнутых поверхностей возникают напряжения, направленные на отрыв покрытий, поэтому полиэтилен наносят на прослойки полиэтилена с наполнителями или же на эластичные грунтовочные лакокрасочные покрытия.

Пусть диск при работе нагревается на 100°С по сравнению с температурой сборки; температура вала не меняется. При коэффициенте линейного расширения алюминиевого сплава а'2 =22-lQ-6 :1/°C диаметр отверстия при нагреве возрастает на величину

Пусть соединение при работе нагревается на ЮО'С. Диаметр втулкц увеличивается на 1000-18-10'""6-100- 40 = 72 мкм. Диаметр отверстия (при коэффициенте линейного расширения алюминиевого сплава а, =22'10~6) увеличивается на 100Q'22' IQ"6- 1QQ-'4Q =* 8§ НК.м. Следовательно, первоначальный натяг уменьшается на 8$ — 72 = 16 мкм и становится равным 40 -• 4,8 -=• 16 т 19 мкм. Втулку необходимо сдогшрнть от проворачивания.

Установление качественной картины изменения свойств материала 3D не представляет трудностей. Как следует из табл. 6.4, свойства арматуры существенно отражаются на механических характеристиках, а также теплопроводности (рис. 6.9) и температурном коэффициенте линейного расширения а (рис. 6.10). Применение высокомодульной ткани, имеющей более высокую степень ориентации

Древесина — весьма устойчивый в слабоагрессивных средах конструкционный материал, имеющий прочность при сжатии вдоль волокон до 80 МПа, при растяжении до 90 МПа и изгибе до 140 МПа. Древесина хорошо сопротивляется ударным и вибрационным нагрузкам при малых объемной массе, коэффициенте линейного расширения

Независимо от степени точности червячных передач ГОСТ 3675—56 устанавливает нормы бокового зазора. Основными являются нормы нормального гарантированного зазора (обозначается буквой — X), обеспечивающего компенсацию уменьшения бокового зазора от нагрева передачи, при нагреве корпуса до 50° С, при нагреве передачи до 80° С и коэффициенте линейного расширения материала корпуса 10,5-10~6, червяка 11,5-10"' и колеса 17,5 X X 10-°.

Установление качественной картины изменения свойств материала 3D не представляет трудностей. Как следует из табл. 6.4, свойства арматуры существенно отражаются на механических характеристиках, а также теплопроводности (рис. 6.9) и температурном коэффициенте линейного расширения а (рис. 6.10). Применение высокомодульной ткани, имеющей более высокую степень ориентации

Пусть диск при работе нагревается на 100°С по сравнению с температурой сборки; температура вала не меняется. При коэффициенте линейного расширения алюминиевого сплава «2 =22-1СГ6 1/°С диаметр отверстия при нагреве возрастает на величину

Пусть соединение при работе нагревается на 100°С. Диаметр втулки увеличивается на 1000' 18' 10" а' 100'40 = 72 мкм. Диаметр отверстия (при коэффициенте линейного расширения алюминиевого сплава о(2=22-10~6) увеличивается на 1000'22-10"б-100-40 =88 мкм. Следовательно, первоначальный натяг уменьшается на 88 — 72 = 16 мкм и становится равным 40 - 4,8 - 16 « 19 мкм. Втулку необходимо стопорить от проворачивания.

Отсутствие полиморфных превращений, высокое значение температуры плавления, модуля упругости и теплопроводности при относительно невысокой плотности и малом коэффициенте линейного расширения молибдена привлекают к нему все большее внимание конструкторов и разработчиков жаропрочных сплавов для новой техники [1, 78, 83, 86, 87, 145, 146]. В качестве конструкционного материала электроламповой промышленности и как легирующий компонент сталей молибден применяется уже несколько десятилетий. Промышленное производство металлического молибдена и применение его в электроламповой

AUS5 . Типа Д-5 2,4 2,4 1,0—2,0 (1,5—2,75) 0,4—0,8 0,4—0,8 34—36 34—36 =^0,5 0,5 — Износостойкие детали при умеренном коэффициенте линейного расширения

зано изменение тепловыделения по высоте активной зоны реактора ЕГР с шаровыми твэлами при 2%-ном начальном обогащении топлива s^U и распределение тепловыделения для разного содержания 240Ри при обогащении обедненного урана делящимися изотопами 239Ри, ^Фи. Из рисунка видно, что обогащение подпиточного топлива существенно сказывается на коэффициенте неравномерности /Cz.

ления. Так, при среднем нагреве газа ~500°С и средней температуре 800° С на выходе из реактора при коэффициенте неравномерности тепловыделения в центре активной зоны ~2 на выходе из зоны можно получить максимальную температуру газа ~ 1300° С, что вызовет недопустимый перегрев твэлов в этой зоне. В больших активных зонах (У^ЮО м3) реакторов ВГР возникает существенная неравномерность тепловыделения по радиусу активной зоны. Если обогащение в свежих твэлах, загружаемых в верхнюю часть активной зоны по всему сечению, и скорость их продвижения одинаковы, то коэффициент неравномерности тепловыделения по радиусу равен ~2.

Задаемся каким-либо новым коэффициентом 6' и подсчитаем по формулам (19.16) соответствующие ему значения углов \vax и ty'm(n. Касательные к кривой Т=Т (Ju) при коэффициенте неравномерности хода, равном б', должны иметь углы наклона к оси абсцисс, соответственно раВНЫе углам Х>тах И Ч'тш- Проводим эти касательные

При известных зависимостях Мд(ш) и Мс(ср) и заданном коэффициенте неравномерности б требуемый момент инерции /м маховика можно определить приближенно, не учитывая переменный приведенный момент инерции А/* звеньев механизма, который в большинстве случаев практического влияния на величину /м не оказывает. При этом полный приведенный момент инерции равен

Например, при определении неравномерности вращения в.е-дущих звеньев можно воспользоваться диндмдчесшй моделью машинного агрегата (рис. 18), представленной в виде совокупности* элемента Д, отображающего динамическую характеристику двигателя 1, и приведенного момента инерции машины. При рассмотрении этого вопроса обычно могут быть либо совсем исключены из рассмотрения упругодиссипативные свойства звеньев механизмов, либо учтены наиболее податливые элементы привода, например ременные передачи, длинные трансмиссии и т. п. (рис. 18, б). Результаты анализа такой модели дают возможность выявить координату <р0 (t), определяющую в первом приближении движение ведущего звена механизма. Заметим, что нередко при малом коэффициенте неравномерности можно даже принять Ф0 я» u)0t, где со0 — угловая скорость. При таком подходе из общей системы машинного агрегата могут быть выделены некоторые типовые динамические модели цикловых механизмов, приведенные в табл. 6. При построении этих моделей помимо опыта

Опыты показали уменьшение работоспособности каната в два раза при коэффициенте неравномерности нагрузки 1,23.

Под диаграммой вращающего момента и момента сопротивлений построена диаграмма колебаний угловой скорости, которая в точках а и с достигает минимума «"„„п, а в точках Ъ и d — максимума шшах. Возьмем эти крайние значения угловой скорости и введем понятие о коэффициенте неравномерности машины.

Результаты расчета избыточной температуры воды в конце кассеты (по сравнению с температурой воды на входе в кассету ^о = 250°С) при коэффициенте неравномерности тепловыделения по ширине кассеты 20% (6 = 0,2, Х0 = 0,144 м, 2 = 2,5 м) для различных значений коэффициента а, в том числе меньше и больше опытного, приведены в табл. 1

и показаны на фиг. 3. В табл. 2 и на фиг. 4 приведены рассчитанные значения разности температур воды у боковых стенок кассеты на выходе из кассеты при коэффициенте неравномерности тепловыделения 6 = 0,2 для разных значений а. Из рассмотрения фиг. 4 следует, что при действительных значениях коэффициента турбулентной диффузии перемешивание потока воды в кассете ВВЭР сравнительно слабо выравнивает температуры по сечению. В результате этого в поперечном сечении кассеты на выходе из кассеты будет иметь место температурное поле, мало

Распределение тепловых потоков по радиусу реактора описывается функцией Бесселя с коэффициентом неравномерности (отношение максимального значения к среднему), равным приблизительно 2,1. По оси реактора плотность нейтронов изменяется по синусоидальному закону при коэффициенте неравномерности около 1,48. Наличие воды в щелях между кассетами вызывает неравномерность (1,15) плотности нейтронов внутри каждой кассеты, причем максимум тепловыделения устанавливается в периферийных тепловыделяющих элементах кассет [1].

Точки А! и Ci пересечения кривых ДМ = ft (if) и ДМ2 =/в (<р) соответствуют экстремальным значениям со, среди которых минимум-миниморум равен наименьшему значению угловой скорости при заданном коэффициенте неравномерности;