Вывоз мусора: musor.com.ru
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 |

Коэффициентов гидравлического сопротивления



где 220дн.пр — сумма полных приведенных коэффициентов гидравлического сопротивления на всех участках контура, где движется однофазная среда (т. е. в опускных линиях, на необогреваемом

* Значения коэффициентов гидравлического сопротивления см. в работах [26, 60].

Здесь значения коэффициентов гидравлического сопротивления на входе в трубу вх, выходе из нее Вых и при поворотах потока Пов, а также приведенный коэффициент трения (для труб диаметром 0 90 мм из углеродистой стали) выбраны по данным работы [26]. Для определения высоты, на которой развивается движущий напор, необходимо установить сечение, в котором начинается парообразование. Это сечение определяется длиной экономайзерного участка L3K, которая в соответствии с формулой (2.6) устанавливается зависимостью

/ — определение мощности ТВС из заданного поля тепловыделения в активной зоне; 2 — определение расхода теплоносителя через реактор по гидравлическим характеристикам контура и насосов; 3 — определение расходов теплоносителя через ТВС при заданных сопротивлениях дроссельных устройств (способе гидравлического профилирования); 4 — определение гидравлических потерь в ТВС; 5 - - определение распределения в ТВС удельных тепловых потоков, энтальпии, температуры, давления, паросодержания теплоносителя; 6 — определение истинного объемного паросодержания теплоносителя; 7 ~- определение коэффициентов гидравлического сопротивления в элементах ТВС; 8 — определение критических плотностей тепловых потоков в ТВС; 9 — определение коэффициентов теплоотдачи; 10 — определение распределения температуры в твэлах; II — определение теплотехнической надежности ТВС и активной зоны в целом

Формулы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления приведены в гл. 1, 2 и в [3, 5, 11, 13]. Частью гидравлического расчета прямоточного ПГ должно явиться построение гидродинамических характеристик парогенери-рующего контура А/7 -- / (D) с целью выяснения опасностей возникновения пульсаций расходов (общеконтурных и межвптковых). Общекоитурпые пульсации могут явиться следствием неустойчивой работы центробежного насоса. Амплитуда колебаний расхода будет тем меньше, чем круче характеристика насоса. Межвитковые пульсации — автоколебания расхода в отдельных трубках при общей устойчивой работе ПГ. При однозначных и достаточно крутых гидродинамических характеристиках возникновение пульсаций мало вероятно. При неоднозначных характеристиках, а также при характеристиках с пологим участком следует рассмотреть способы исправления этих характеристик (установка дроссельных шайб на входе в экономайзеры и др.). Для исключения пульсаций также необходимо выполнение условий (Д^э/Ари) ;> а, где а выбирается по_экспе-риментальным данным или по условию (2.63). Подробнее см. §2.4.

Гидравлический расчет. Гидравлический расчет ПГ по контурам теплоносителя и рабочего тела выполняется по участкам после определения их размеров и скоростей сред в них. Полное сопротивление контура вычисляется по формуле (1.1). Формулы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления приведены в гл. 1, 2 и в [3, 5, 11, 13]. Все расчеты проводятся подобно тому, как указано в § 11.1 и 11.3. В расчете оценивается необходимое шайбование труб испарителя, обеспечивающее.устойчивую циркуляцию воды через трубы при изменении паропроизводительности ПГ от 100 до 20%,

Рис. 91. Сравнение коэффициентов гидравлического сопротивления сребренных труб.

Рассмотрим вопрос о контроле за расходом газового топлива. Допустим, как это и бывает в большинстве случаев, что в пределах опыта число действующих горелок и положение всей арматуры после регулирующего клапана неизменны. Из принятого условия вытекает постоянство приведенных коэффициентов гидравлического сопротивления или расхода на рассматриваемом участке. Расход газа может быть определен из следующего приближенного выражения:

Таким образом, для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления в пучках витых труб с FrM > 80 можно рекомендовать зависимость (4.90), а при FrM < 80 можно при практических расчетах принимать с некоторым запасом коэффициент ? = 3?ТЕ.

теплоносителя по радиусу пучка на коэффициент ?. Аналогичные результаты получены для пучков с FrM = 232 и 64. Таким образом, формулы (4.90) и (4.104), полученные при qc = = const (F), могут быть использованы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления при неравномерном поле тепловыделения в поперечном сечении пучка.

При использовании выражений (4.19) и (4.20) для определения потерь давления на участке развитого поверхностного кипения ЗПГК величины Ар0з следует рассчитывать по формулам для коэффициентов гидравлического сопротивления, представленным в п. 4.1.

где 220дн.пр — сумма полных приведенных коэффициентов гидравлического сопротивления на всех участках контура, где движется однофазная среда (т. е. в опускных линиях, на необогреваемом

* Значения коэффициентов гидравлического сопротивления см. в работах [26, 60].

Здесь значения коэффициентов гидравлического сопротивления на входе в трубу вх, выходе из нее Вых и при поворотах потока Пов, а также приведенный коэффициент трения (для труб диаметром 0 90 мм из углеродистой стали) выбраны по данным работы [26]. Для определения высоты, на которой развивается движущий напор, необходимо установить сечение, в котором начинается парообразование. Это сечение определяется длиной экономайзерного участка L3K, которая в соответствии с формулой (2.6) устанавливается зависимостью

/ — определение мощности ТВС из заданного поля тепловыделения в активной зоне; 2 — определение расхода теплоносителя через реактор по гидравлическим характеристикам контура и насосов; 3 — определение расходов теплоносителя через ТВС при заданных сопротивлениях дроссельных устройств (способе гидравлического профилирования); 4 — определение гидравлических потерь в ТВС; 5 - - определение распределения в ТВС удельных тепловых потоков, энтальпии, температуры, давления, паросодержания теплоносителя; 6 — определение истинного объемного паросодержания теплоносителя; 7 ~- определение коэффициентов гидравлического сопротивления в элементах ТВС; 8 — определение критических плотностей тепловых потоков в ТВС; 9 — определение коэффициентов теплоотдачи; 10 — определение распределения температуры в твэлах; II — определение теплотехнической надежности ТВС и активной зоны в целом

Формулы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления приведены в гл. 1, 2 и в [3, 5, 11, 13]. Частью гидравлического расчета прямоточного ПГ должно явиться построение гидродинамических характеристик парогенери-рующего контура А/7 -- / (D) с целью выяснения опасностей возникновения пульсаций расходов (общеконтурных и межвптковых). Общекоитурпые пульсации могут явиться следствием неустойчивой работы центробежного насоса. Амплитуда колебаний расхода будет тем меньше, чем круче характеристика насоса. Межвитковые пульсации — автоколебания расхода в отдельных трубках при общей устойчивой работе ПГ. При однозначных и достаточно крутых гидродинамических характеристиках возникновение пульсаций мало вероятно. При неоднозначных характеристиках, а также при характеристиках с пологим участком следует рассмотреть способы исправления этих характеристик (установка дроссельных шайб на входе в экономайзеры и др.). Для исключения пульсаций также необходимо выполнение условий (Д^э/Ари) ;> а, где а выбирается по_экспе-риментальным данным или по условию (2.63). Подробнее см. §2.4.

Гидравлический расчет. Гидравлический расчет ПГ по контурам теплоносителя и рабочего тела выполняется по участкам после определения их размеров и скоростей сред в них. Полное сопротивление контура вычисляется по формуле (1.1). Формулы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления приведены в гл. 1, 2 и в [3, 5, 11, 13]. Все расчеты проводятся подобно тому, как указано в § 11.1 и 11.3. В расчете оценивается необходимое шайбование труб испарителя, обеспечивающее.устойчивую циркуляцию воды через трубы при изменении паропроизводительности ПГ от 100 до 20%,

Рис. 91. Сравнение коэффициентов гидравлического сопротивления сребренных труб.

Рассмотрим вопрос о контроле за расходом газового топлива. Допустим, как это и бывает в большинстве случаев, что в пределах опыта число действующих горелок и положение всей арматуры после регулирующего клапана неизменны. Из принятого условия вытекает постоянство приведенных коэффициентов гидравлического сопротивления или расхода на рассматриваемом участке. Расход газа может быть определен из следующего приближенного выражения:

Таким образом, для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления в пучках витых труб с FrM > 80 можно рекомендовать зависимость (4.90), а при FrM < 80 можно при практических расчетах принимать с некоторым запасом коэффициент ? = 3?ТЕ.

теплоносителя по радиусу пучка на коэффициент ?. Аналогичные результаты получены для пучков с FrM = 232 и 64. Таким образом, формулы (4.90) и (4.104), полученные при qc = = const (F), могут быть использованы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления при неравномерном поле тепловыделения в поперечном сечении пучка.

При использовании выражений (4.19) и (4.20) для определения потерь давления на участке развитого поверхностного кипения ЗПГК величины Ар0з следует рассчитывать по формулам для коэффициентов гидравлического сопротивления, представленным в п. 4.1.




Рекомендуем ознакомиться:
Коэффициенты теплопередачи
Коэффициенты весомости
Коэффициенты упругости
Коэффициенты устойчивости
Коэффициентах концентрации
Коэффициентами интенсивности
Качественном выполнении
Коэффициентами теплоотдачи
Коэффициентам концентрации
Коэффициента шероховатости
Коэффициента аккомодации
Коэффициента деформационного
Коэффициента фильтрации
Коэффициента изменения
Коэффициента кинематической
Меню:
Главная страница Термины
Популярное:
Где используются арматурные каркасы Суперпроект Sukhoi Superjet Что такое экология переработки нефти Особенности гидроабразивной резки твердых материалов Какие существуют горные машины Как появился КамАЗ Трактор Кировец К 700 Машиностроение - лидер промышленности Паровые котлы - рабочие лошадки тяжелой промышленности Редкоземельные металлы Какие стройматериалы производят из отходов промышленности Как осуществляется производство сварной сетки