|
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 | | ||
Коэффициентов гидравлического сопротивлениягде 220дн.пр — сумма полных приведенных коэффициентов гидравлического сопротивления на всех участках контура, где движется однофазная среда (т. е. в опускных линиях, на необогреваемом * Значения коэффициентов гидравлического сопротивления см. в работах [26, 60]. Здесь значения коэффициентов гидравлического сопротивления на входе в трубу вх, выходе из нее Вых и при поворотах потока Пов, а также приведенный коэффициент трения (для труб диаметром 0 90 мм из углеродистой стали) выбраны по данным работы [26]. Для определения высоты, на которой развивается движущий напор, необходимо установить сечение, в котором начинается парообразование. Это сечение определяется длиной экономайзерного участка L3K, которая в соответствии с формулой (2.6) устанавливается зависимостью / — определение мощности ТВС из заданного поля тепловыделения в активной зоне; 2 — определение расхода теплоносителя через реактор по гидравлическим характеристикам контура и насосов; 3 — определение расходов теплоносителя через ТВС при заданных сопротивлениях дроссельных устройств (способе гидравлического профилирования); 4 — определение гидравлических потерь в ТВС; 5 - - определение распределения в ТВС удельных тепловых потоков, энтальпии, температуры, давления, паросодержания теплоносителя; 6 — определение истинного объемного паросодержания теплоносителя; 7 ~- определение коэффициентов гидравлического сопротивления в элементах ТВС; 8 — определение критических плотностей тепловых потоков в ТВС; 9 — определение коэффициентов теплоотдачи; 10 — определение распределения температуры в твэлах; II — определение теплотехнической надежности ТВС и активной зоны в целом Формулы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления приведены в гл. 1, 2 и в [3, 5, 11, 13]. Частью гидравлического расчета прямоточного ПГ должно явиться построение гидродинамических характеристик парогенери-рующего контура А/7 -- / (D) с целью выяснения опасностей возникновения пульсаций расходов (общеконтурных и межвптковых). Общекоитурпые пульсации могут явиться следствием неустойчивой работы центробежного насоса. Амплитуда колебаний расхода будет тем меньше, чем круче характеристика насоса. Межвитковые пульсации — автоколебания расхода в отдельных трубках при общей устойчивой работе ПГ. При однозначных и достаточно крутых гидродинамических характеристиках возникновение пульсаций мало вероятно. При неоднозначных характеристиках, а также при характеристиках с пологим участком следует рассмотреть способы исправления этих характеристик (установка дроссельных шайб на входе в экономайзеры и др.). Для исключения пульсаций также необходимо выполнение условий (Д^э/Ари) ;> а, где а выбирается по_экспе-риментальным данным или по условию (2.63). Подробнее см. §2.4. Гидравлический расчет. Гидравлический расчет ПГ по контурам теплоносителя и рабочего тела выполняется по участкам после определения их размеров и скоростей сред в них. Полное сопротивление контура вычисляется по формуле (1.1). Формулы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления приведены в гл. 1, 2 и в [3, 5, 11, 13]. Все расчеты проводятся подобно тому, как указано в § 11.1 и 11.3. В расчете оценивается необходимое шайбование труб испарителя, обеспечивающее.устойчивую циркуляцию воды через трубы при изменении паропроизводительности ПГ от 100 до 20%, Рис. 91. Сравнение коэффициентов гидравлического сопротивления сребренных труб. Рассмотрим вопрос о контроле за расходом газового топлива. Допустим, как это и бывает в большинстве случаев, что в пределах опыта число действующих горелок и положение всей арматуры после регулирующего клапана неизменны. Из принятого условия вытекает постоянство приведенных коэффициентов гидравлического сопротивления или расхода на рассматриваемом участке. Расход газа может быть определен из следующего приближенного выражения: Таким образом, для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления в пучках витых труб с FrM > 80 можно рекомендовать зависимость (4.90), а при FrM < 80 можно при практических расчетах принимать с некоторым запасом коэффициент ? = 3?ТЕ. теплоносителя по радиусу пучка на коэффициент ?. Аналогичные результаты получены для пучков с FrM = 232 и 64. Таким образом, формулы (4.90) и (4.104), полученные при qc = = const (F), могут быть использованы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления при неравномерном поле тепловыделения в поперечном сечении пучка. При использовании выражений (4.19) и (4.20) для определения потерь давления на участке развитого поверхностного кипения ЗПГК величины Ар0з следует рассчитывать по формулам для коэффициентов гидравлического сопротивления, представленным в п. 4.1. где 220дн.пр — сумма полных приведенных коэффициентов гидравлического сопротивления на всех участках контура, где движется однофазная среда (т. е. в опускных линиях, на необогреваемом * Значения коэффициентов гидравлического сопротивления см. в работах [26, 60]. Здесь значения коэффициентов гидравлического сопротивления на входе в трубу вх, выходе из нее Вых и при поворотах потока Пов, а также приведенный коэффициент трения (для труб диаметром 0 90 мм из углеродистой стали) выбраны по данным работы [26]. Для определения высоты, на которой развивается движущий напор, необходимо установить сечение, в котором начинается парообразование. Это сечение определяется длиной экономайзерного участка L3K, которая в соответствии с формулой (2.6) устанавливается зависимостью / — определение мощности ТВС из заданного поля тепловыделения в активной зоне; 2 — определение расхода теплоносителя через реактор по гидравлическим характеристикам контура и насосов; 3 — определение расходов теплоносителя через ТВС при заданных сопротивлениях дроссельных устройств (способе гидравлического профилирования); 4 — определение гидравлических потерь в ТВС; 5 - - определение распределения в ТВС удельных тепловых потоков, энтальпии, температуры, давления, паросодержания теплоносителя; 6 — определение истинного объемного паросодержания теплоносителя; 7 ~- определение коэффициентов гидравлического сопротивления в элементах ТВС; 8 — определение критических плотностей тепловых потоков в ТВС; 9 — определение коэффициентов теплоотдачи; 10 — определение распределения температуры в твэлах; II — определение теплотехнической надежности ТВС и активной зоны в целом Формулы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления приведены в гл. 1, 2 и в [3, 5, 11, 13]. Частью гидравлического расчета прямоточного ПГ должно явиться построение гидродинамических характеристик парогенери-рующего контура А/7 -- / (D) с целью выяснения опасностей возникновения пульсаций расходов (общеконтурных и межвптковых). Общекоитурпые пульсации могут явиться следствием неустойчивой работы центробежного насоса. Амплитуда колебаний расхода будет тем меньше, чем круче характеристика насоса. Межвитковые пульсации — автоколебания расхода в отдельных трубках при общей устойчивой работе ПГ. При однозначных и достаточно крутых гидродинамических характеристиках возникновение пульсаций мало вероятно. При неоднозначных характеристиках, а также при характеристиках с пологим участком следует рассмотреть способы исправления этих характеристик (установка дроссельных шайб на входе в экономайзеры и др.). Для исключения пульсаций также необходимо выполнение условий (Д^э/Ари) ;> а, где а выбирается по_экспе-риментальным данным или по условию (2.63). Подробнее см. §2.4. Гидравлический расчет. Гидравлический расчет ПГ по контурам теплоносителя и рабочего тела выполняется по участкам после определения их размеров и скоростей сред в них. Полное сопротивление контура вычисляется по формуле (1.1). Формулы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления приведены в гл. 1, 2 и в [3, 5, 11, 13]. Все расчеты проводятся подобно тому, как указано в § 11.1 и 11.3. В расчете оценивается необходимое шайбование труб испарителя, обеспечивающее.устойчивую циркуляцию воды через трубы при изменении паропроизводительности ПГ от 100 до 20%, Рис. 91. Сравнение коэффициентов гидравлического сопротивления сребренных труб. Рассмотрим вопрос о контроле за расходом газового топлива. Допустим, как это и бывает в большинстве случаев, что в пределах опыта число действующих горелок и положение всей арматуры после регулирующего клапана неизменны. Из принятого условия вытекает постоянство приведенных коэффициентов гидравлического сопротивления или расхода на рассматриваемом участке. Расход газа может быть определен из следующего приближенного выражения: Таким образом, для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления в пучках витых труб с FrM > 80 можно рекомендовать зависимость (4.90), а при FrM < 80 можно при практических расчетах принимать с некоторым запасом коэффициент ? = 3?ТЕ. теплоносителя по радиусу пучка на коэффициент ?. Аналогичные результаты получены для пучков с FrM = 232 и 64. Таким образом, формулы (4.90) и (4.104), полученные при qc = = const (F), могут быть использованы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления при неравномерном поле тепловыделения в поперечном сечении пучка. При использовании выражений (4.19) и (4.20) для определения потерь давления на участке развитого поверхностного кипения ЗПГК величины Ар0з следует рассчитывать по формулам для коэффициентов гидравлического сопротивления, представленным в п. 4.1. Рекомендуем ознакомиться: Коэффициенты теплопередачи Коэффициенты весомости Коэффициенты упругости Коэффициенты устойчивости Коэффициентах концентрации Коэффициентами интенсивности Качественном выполнении Коэффициентами теплоотдачи Коэффициентам концентрации Коэффициента шероховатости Коэффициента аккомодации Коэффициента деформационного Коэффициента фильтрации Коэффициента изменения Коэффициента кинематической |