Коэффициентов характеризующих

Наглядное представление о многовариантности и последовательности поиска оптимального варианта АРЛ дает дерево возможных решений (рис. 15.8). На первом шаге расположено / вершин значений входных переменных, описывающих те типы функциональных групп (роторов, инструментальных блоков), у которых нет выбора вариантов, т. е. число g вариантов равно единице. Вершины расположены в порядке возрастания выбранных значений теоретической производительности с соответствующими значениями коэффициентов готовности /Сг и стоимости С.

Оценка среднего уровня надежности машин путем решения систем уравнений дала следующие значения коэффициентов 'готовности и переходных вероятностей: для машины * 6.-

Каждому из рассмотренных выше коэффициентов готовности можно привести в соответствие коэффициент простоя, характеризующий вероятность застать объект в состоянии отказа. Количественно коэффициент простоя равен значению, дополняющему коэффициент готовности до единицы.

6. Расчетные формулы для коэффициентов готовности АЛ по линейной интерполяции

8. Тескин О. И. Определение доверительных границ для коэффициентов готовности. Надежность и контроль качества, 1974, № 1, с. 14—16.

Из формулы (6.3.42) следует, что с увеличением z0 коэффициент готовности увеличивается от /CriKra до Kri при л><1 и до ^Сг2 при v>l, т. е. определяется наименьшим из коэффициентов готовности обоих устройств. Поскольку при v
Для сопоставительных расчетов по выбору оптимальных вариантов схем формовочных линий можно принимать следующие усредненные значения коэффициентов готовности отдельных агрегатов по результатам статистической обработки хрономегражных данных:

13. Определение годовых и дифференцированных по внутригодовым интервалам коэффициентов готовности элементов ;'-го типа.

Коэффициент готовности блока R& представим через произведение коэффициентов готовности соответствующих агрегатов:

Результаты расчетов надежности энерготехнологического блока с турбиной К-300-240 при указанных вариантах резервирования и трех различных значениях коэффициента готовности одной технологической линии kra (0,999, 0,970 и 0,940) приведены в табл. 6-3. Здесь же указаны значения коэффициентов готовности технологической части &гт и всего энерготехнологического блока в целом &ГЕ. Коэффициент готовности энергетической части блока krg принят для всех вариантов одинаковым и равным 0,963.

Как показано в табл. 6-3, значения коэффициентов готовности всего технологического блока для первого и четвертого вариантов резервирования практически одинаковы. Вместе с тем очевидно, что стоимость сооружения, т. е. размер капиталовложений, первого варианта значительно меньше, чем четвертого. Следовательно, устанавливать две технологические линии с 50%-ной производительностью вместо одной - 100% -ной нецелесообразно. Однако окончательное решение должно приниматься из принципа — наивыгоднейшим является тот вариант, который обеспечивает заданную надежность работы энергосистемы при наименьших затратах.

В табл. 14 tji и т)л ,_1 даны с шагом Д= 0,02. Значения коэффициентов готовности, лежащих в интервалах [т],-, т],- + 0,02] 1Ця t-i> ''1\л i-i + + 0,02], определяют линейной аппроксимацией этих точек.

Определение ожидаемой экономической эффективности определяется аналогичным образом, но с учетом поправочных коэффициентов, характеризующих среднегодовое отношение фактического эффекта к ожидаемому за предшествующие годы.

коэффициенты концентрации напряжений при rid — 1,5/30 = = 0,05 и ав = 700 МПа, ka = 1,8 и kr = 1 35. По табл. 3.6 коэффициент поверхностного упрочнения р = !,{;. Ш табл. 3.7 значения масштабных факторов е0 = 0,88 и кт = 0,8 . Значения коэффициентов, характеризующих чувствительность материала к асимметрии

Для расчета цикла ГТД помимо коэффициентов, характеризующих потери, необходимо знать теплоемкость рабочего тела и коэффициент избытка воздуха.

Располагая результатами испытаний N партий металла, находят отдельно для каждой партии коэффициенты а, Ъ и с. Оценку коэффициентов, характеризующих марку в целом, проводят следующим образом. Рассчитывают среднее значение коэффици-

Для оценки дополнительных возможностей повышения эффективности использования энергии ЭИ-способа рассмотрим энергетический баланс при ЭИ-разрушении. Процесс электроимпульсного разрушения в последовательности составляющих его явлений может быть представлен как марковский, а коэффициент полезного действия при преобразовании электрической энергии в работу по разрушению твердого тела - как произведение таких коэффициентов, характеризующих отдельные фазы технологии.

В связи с этим обстоятельством в ряде случаев целесообразно использовать другие подходы к оценке точности результатов, полученных методами статистической линеаризации. В работе [85] предложен метод обобщенной статистической эквивалентной передаточной функции, основанный на разложении в ряд по ортогональным полиномам Чебышева—Эрмита случайных функций и позволяющий определить (в общем случае приближенно) высшие моменты этих функций в нелинейной системе. В этом методе искомые коэффициенты линеаризации вычисляются с помощью дополнительных коэффициентов, характеризующих разложение произвольных законов распределения вероятностей в ортонормиро-ванный ряд. В первом приближении закон распределения сигнала на входе нелинейного элемента предполагается нормальным. Исходя из принятой гипотезы вычисляют моментные характеристики нелинейного преобразования и пересчитывают их для входа нелинейного элемента. По этим моментам восстанавливают плотность вероятностей входного сигнала нелинейного элемента. Если плотность вероятностей отлична от нормальной, то расчет повторяют уже с учетом того, что закон распределения не является нормальным. Вычисления продолжают до тех пор, пока не будет достигнута требуемая точность.

Уменьшение сборочного зазора вследствие нагрева зависит от коэффициентов, характеризующих температурное поле [см. формулу (3.8) и табл. 3.4].

Чугунные детали. Значения коэффициентов, характеризующих влияние абсолютных размеров при изгибе и кручении для чугуна, представлены на фиг. 50 и 51.

Чугунные детали. Значения коэффициентов, характеризующих влияние абсолютных размеров при изгибе и кручении для чугуна, представлены на фиг. 53 и 54.

Рассмотрим для примера тепловую схему простейшей газотурбинной: установки (ГТУ) (рис. 3.1). Элементы установки описываются совокупностями уравнений, отражающих происходящие в них изменения термодинамических и расходных параметров. Так, в описание компрессора должны быть включены уравнения, отражающие взаимосвязи давления, температуры и расхода воздуха на входе и выходе, и уравнение мощности, потребляемой компрессором. Указанные совокупности уравнений, дополненные ограничениями на величину переменных, дают возможность, математически описать всю схему. Очевидно, что, даже используя элементы лишь тех типов, которые присутствуют в схеме, изображенной на рис. 3.1, можно составить множество разнообразных схем. Описания элементов во всех случаях будут по форме одинаковы, различие между ними будет заключаться лишь в численной величине отдельных коэффициентов, характеризующих разные экземпляры элементов.

1-02. Для выполнения гидравлических расчетов и проверки температурного режима радиационных и шир-мовых элементов наряду с позонным методом расчета можно пользоваться средними значениями тепловосприятий, получаемыми из теплового расчета, и системой коэффициентов, характеризующих распределение тепловосприятия между элементами и трубами поверхностей нагрева: между стенами топки г\ст; по высоте топки (или элемента) гв; по ширине стены топки или газохода тш; в элементе т]эл и разверенном витке или трубе т}т.