|
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 | | ||
Коэффициентов облученностиразличные структурные параметры и широкий диапазон изменения коэффициентов объемного армирования (см. табл. 5.5). Исследованы композиционные материалы с различными комбинациями коэффициентов объемного армирования по направлениям укладки волокон, а также с различ- Вследствие низких коэффициентов объемного расширения жидкости для получения значительного хода сильфона в этих системах используются сильфоны малых диаметров, а термобаллон должен быть относительно большим, особенно при необходимости высокой чувствительности термосистемы. различные структурные параметры и широкий диапазон изменения коэффициентов объемного армирования (см. табл. 5.5). Исследованы композиционные материалы с различными комбинациями коэффициентов объемного армирования по направлениям укладки волокон, а также с различ- Размер радиального зазора влияет на величину протечки через уплотнение, поэтому для определения радиального зазора берутся усредненные значения диаметров вала и кольца с поправкой на разницу температурных коэффициентов объемного расширения материалов кольца и вала. При одинаковых /? ^определяемых по формуле (1.13), Ren величины Д^О2 для жидкости и газа (при Тс/Тп близких к 1) практически совпадают (рис. 7.7), хотя отношение коэффициентов объемного расширения может доходить до 40. Это подтверждает правильность изложенной в разд. 1.3 модели влияния изменения температуры стенки на турбулентную структуру потока и нестационарный теплообмен, которое тем больше, чем больше ЪТс/Ът и )3С. Возможность подобного разрушения обусловлена разницей в величинах коэффициентов объемного расширения жидкости и металлов, вследствие чего в замкнутых объемах жидкости при ее нагревании могут возникнуть недопустимо высокие давления. Повышение давления Ар при нагревании силового цилиндра (или иной емкости) с замкнутой в нем жидкостью от температуры t^ до температуры tz составит Близкие значения температурных коэффициентов объемного расширения циркониевых сплавов и некоторых диэлектриков позволяют использовать 1. Соотношение коэффициентов объемного расширения материала покрытия и основы. Для уменьшения растягивающих напряжений необходимо, чтобы коэффициент объемного расширения покрытия был не больше, чем у металла основы. Таблица 6.4. Формулы для расчета термических коэффициентов объемного расширения гетерофазных композиций со сферическими частицами Для практических целей пользуются средними значениями коэффициентов объемного и линейного а/ расширения: Ниже приведены значения коэффициентов объемного расширения некоторых распространенных жидкостей (а-10~6). Коэффициент облученности называют также угловым коэффициентом излучения. Это чисто геометрический фактор, зависящий только от формы, размеров тел и их взаимного расположения. Различают коэффициент облученности первым телом второго ф;,2 и коэффициент облученности вторым телом первого ф2,ь При этом ф1,2/г1 = ф2,1/г2. Коэффициент облученности определяется аналитически или экспериментально. Для большинства частных случаев, имеющих место в технике, значения коэффициентов облученности или соответствующие формулы для их расчета приводятся в справочниках [15]. Если все излучение одного тела попадает на другое, то q>i,2 = = 1. Применительно к (рис. 11.3) фы = = 1, a Qfi,\==F\/F-i- Точная постановка задачи лучистого теплообмена в пористой среде чрезвычайно сложна, так как требует для каждого элементарного участка внутри структуры расчета угловых коэффициентов облученности между этим участком и всеми другими. Даже для большинства структур правильной формы, например для среды из произвольным образом упакованных сфер, расчет угловых коэффициентов облученности не может Число уравнений N равно числу неизвестных ?,ф;. Значения к,-, Т,- и коэффициентов облученности каждой пары поверхностей предполагаются известными. Система уравнений (2.125) в общем случае решается на ЭВМ по стандартной программе. 1 Физический смысл и методы расчета коэффициентов облученности и облучения даются ниже. г) Определение коэффициентов облученности. При алгебраической аппроксимации уравнения (8-1) для получения системы алгебраических уравнений зонального метода (8-2) в последних появляются средние коэффи- Следует сказать, что даже для симметричных ядер определение коэффициентов облученности представляет собой довольно сложную задачу. Наиболее простым является вычисление коэффициентов облученности между поверхностями тел при отсутствии ослабляющей среды. В этом случае коэффициенты облученности могут быть выражены через угловые соотношения и обычно называются угловыми коэффициентами. Математически их определение сводится к вычислению четырехкратного интеграла по обеим поверхностям, что в общем случае является достаточно сложной операцией. Много частных задач вычисления угловых коэффициентов между разнообразными формами поверхностей было решено различными авторами. Результаты этих решений систематизированы и приводятся обычно в учебной и справочной литературе [Л. 5, 7, 151, 152]. Однако во многих случаях приходится встречаться с задачами, в которых определение коэффициентов облученности не поддается аналитическому решению. Для таких задач применяются графо-аналитические методы определения коэффициентов облученности [Л. 379—381], используются специальные механические интеграторы [Л. 382, 383] и численные методы, основанные на замене интеграла конечной суммой и вычислении последней. Разработаны также экспериментальные методы определения коэффициентов облученности с помощью светового [Л. 27, 149, 150, 156] и теплового [Л. 157—159] моделирования. При этом наибольшее развитие и практическое применение получил метод светового моделирования, с помощью которого оказывается возможным определять не только угловые коэффициенты между поверхностями любой формы при наличии поглощающей среды, но и коэффициенты облученности между объемными зонами в системах с диатермической и ослабляющей средой [Л. 156]. Зависимости (8-48) — (8-51) позволяют найти ошибки в определении коэффициентов а,р уравнения (8-3) в зависимости от относительных ошибок в оценке коэффициентов распределения и коэффициентов облученности ,,88 ,8. ,8^ . Применяя затем общую формулу (8-42), Анализ точности квадратурных методой содержится в [Л. 117]. Естественно, что чем больше выбрано фиксированных точек Mi (t —1, 2,... я), тем точнее окончательный результат. Однако, как и в случае зонального метода, увеличение числа точек ведет к прогрессивному усложнению системы (8-81), что соответственно затрудняет ее решение. Преимуществом квадратурного метода по сравнению с зональным является отсутствие в нем коэффициентов облученности и коэффициентов распределения тепловых и оптических характеристик по зонам, для определения которых приходится затрачивать много времени и усилий. Наиболее трудным местом квадратурного метода является оптимальный выбор матрицы коэффициентов GIJ для произвольных трехмерных излучающих систем. Коэффициенты Сц зависят от вида выбранной квадратурной формулы, оптико-геометрических особенностей исследуемой излучающей системы и расположения рассматриваемой Mt и текущей Mj точек. Достаточно простой матрица коэффициентов Сц оказывается для одномерных задач. В этом случае могут быть использованы классические квадратуры прямоугольников, трапеций, парабол, квадратура Гаусса и пр. Далее с целью аппроксимации (8-93) системой линейных алгебраических уравнений делается допущение равенства [под знаком .интеграла в (8-93)] локального и среднего коэффициентов облученности, т. е. полагается, что Рекомендуем ознакомиться: Коэффициенты устойчивости Коэффициентах концентрации Коэффициентами интенсивности Качественном выполнении Коэффициентами теплоотдачи Коэффициентам концентрации Коэффициента шероховатости Коэффициента аккомодации Коэффициента деформационного Коэффициента фильтрации Коэффициента изменения Коэффициента кинематической Коэффициента линейного Коэффициента наполнения Качественно отличаются |