Коэффициентов передаточных

Падающий на поверхность вещества поток лучистой световой энергии частично поглощается, а частично отражается. Из оптики известно, что доля отраженной энергии зависит от длины волны излучения и состояния поверхности вещества. В табл. 3.2 приведены значения коэффициентов отражения (при полном отражении этот коэффициент равен 1) для чистых неокисленных полированных поверхностей металлов.

Для расчета двух коэффициентов (отражения и прозрачности) "Имеются два граничных условия: равенство давлений и нормальных составляющих колебательных скоростей по обе стороны (сверху и снизу, как на рис. 1.11) от границы сред. Из них следует равенство суммарных импедансов сверху и снизу от границы при x=Q. Суммарным импедансом называют отношение суммы давлений к сумме нормальных составляющих колебательных скоростей для всех волн, существующих по одну сторону от границы:

эффициентов отражения и преломления. Вместо этого используют ограниченные пучки лучей, расходящиеся в пределах некоторого телесного угла. При этом значения коэффициентов отражения и прозрачности усредняются в интервале углов падения, соответствующем падающему пучку. На рис. 1.14 пунктиром показано изменение угла преломления для расходящегося пучка лучей, излучаемого преобразователем с произведением диаметра пластины на частоту 30 мм-МГц.

Графики углов и коэффициентов отражения для стали приведены в Приложении. Максимумы коэффициентов отражения по амплитуде смещения на этих графиках для трансформированных волн больше единицы. Однако с учетом того, что при трансформации происходит изменение плоскости колебаний и скорости распространения волн, законы сохранения импульса и энергии при этом не нарушаются.

Изучение более близкого к реальному случая падения на границу раздела звукового импульса и учет затухания звука в слое показывают, что осцилляции коэффициентов отражения и прохождения уменьшаются по мере роста ЛДС. Это объясняется уменьшением амплитуды колебаний интерферирующих волн по мере увеличения А. При наклонном падении на границу волны с ограниченным фронтом (пучка лучей) амплитуда интерферирующей волны в слое еще быстрее ослабевает в результате переноса энергии вдоль слоя, т. е. ухода из пучка. Отсюда следует, что для оптимального «просветления» границы следует брать наиболее тонкий «просветляющий» слой Лс=Я,с/4 при нормальном или Л=Хс/(4 cos а) при наклонном падении.

При угле р = 45° будет максимум \Ri\ =0,122, а при углах Р = 23 и 67° наблюдают минимумы, где \Ri\ =0,071. Общий ход кривых для коэффициентов отражения представлен на рис. П.9. Приложения.

Для оптимизации угла ввода необходимо обеспечить максимум произведения коэффициента прозрачности по энергии и двух коэффициентов отражения: от внутренней поверхности и дефекта: D(a)R(Q)R(9Q°—в). Углы а и 9 связаны соотношением sin a/sin в=r/R =1—h/R. Кроме приведенных множителей от угла ввода зависит также путь ультразвука в изделии, однако эта функция меняется медленно.

Отношение комплексных, с учеюн поглощения, коэффициентов отражения

При проведении измерений на сверхвысоких частотах необходимо иметь в виду, что выражения для коэффициентов отражения и прохождения радиоволны для плоского однородного слоя, обладающего потерями, при нормальном падении представляют собой осциллирующие функции с амплитудой, убывающей по мере возрастания h или отношения Л/Я. Период этой функции определяется длиной волны Я

На рис. 29 приведены зависимости коэффициента отражения для дефектов типа расслоений в непоглощающих материалах с диэлектрическими про-ницаемостями от 2 до 10. Толщина расслоений выражена в долях длины волны. Значения коэффициентов отражения по мощности для материалов с е'/е0 > 4 находятся выше уровня 50 дБ при относительной толщине расслоения tlK = 10~3, что соответствует при длине волны 30 мм абсолютной толщине 0,03 мм.

Схема дефектоскопа на рис. 28, б лишена указанных недостатков. Она отличается от предыдущей тем, что в ней опорное плечо из управляемых аттенюаторов и короткозамыкателя заменено второй антенной. Симметричные плечи двойного волно-водного тройника повернуты в одну сторону так, что антенны параллельны и направлены в сторону контролируемого объекта. Оба плеча тройника являются рабочими. Выявление не-однородностей производится за счет сравнения коэффициентов отражения от двух участков объекта, находящихся под антеннами. Если электрическая длина рабочих плеч одинаковая, то схема является самобалансирующейся и не реагирует на изменения аазора, толщины и диэлектрических свойств контролируемого слоя, когда эти изменения происходят одновременно и одинаково под обеими антеннами. Любое изменение параметров слоя под одной из антенн по сравнению с параметрами слоя, находящегося под другой антенной, приводит к нарушению баланса моста и появлению сигнала на выходе детекторной секции. Недостатком такой схемы является то, что она фиксирует только границы протяженных неоднородно-стей и не дает информации об изменении свойств изделия в целом, а результат зависит от перекоса датчика, приводящего к разнице в величине зазора между обеими антеннами. Однако основное достоинство схемы состоит в возможности проведения контроля (без перестройки схемы) изделий с различными свойствами, толщиной и при переменном зазоре. На этом принципе основана работа дефектоскопа СД-12Д.

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ПЕРЕДАТОЧНЫХ ФУНКЦИЙ ЛИНЕАРИЗОВАННЫХ ЗВЕНЬЕВ И СИСТЕМ АВТОРЕГУЛИРОВАНИЯ

При экспериментальном изучении звеньев и систем автоматического управления возникает необходимость определения коэффициентов передаточных функции но опытной 'Переходной характеристике. В отдельных типовых случаях [Г, 2] коэффициенты передаточных функций определяют путем упрощенного подбора линейного дифференциального уравнения, решение которого совпадет со снятой опытным путем кривой переходного процесса, представляющей собой реакцию звена или системы на возмущение в виде единичной функции. При изучении объектов с более сложными переходными характеристиками возрастают погрешности определения коэффициентов перелаточных функций.

Рассмотрим методику определения коэффициентов передаточных функций с использованием метода наименьших квад-32

Велин Н. В., Микенберг А. М., Миронова С. Н., Яфясов У. Ф. Методика определения коэффициентов передаточных функций линеаризованных звеньев и систем авторегулирования 32

Формулы связи механических параметров с пневматическими получим путем сопоставления коэффициентов передаточных функций предыдущего раздела с аналогичными коэффициентами соответствующих дифференциальных уравнений пневмоопор.

Таким образом, реализация математической модели системы теплообменников должна сводится к численному решению системы уравнений (9-2), (9-7) и (9-8) при известных значениях коэффициентов, передаточных функций теплообменников, заданной логической информации о соединении теплообменников и положении точек смешения, разделения и впрысков в технологической схеме, а также при заданных значениях входных координат.

В заключение анализа рассматриваемого примера поясним вкратце приемы определения выражений для коэффициентов передаточных функций отдельных составляющих по передаточной функции системы. Для коэффициентов знаменателей этих передаточных функций указанные приемы раскрыты в ходе анализа примера. Иллюстрацией могут служить зависимости для коэффициентов (11.29)— (11.31).

В заключение заметим, что описанные алгоритмы составлены на основе использования передаточной функции (11.79). Следовательно, предполагалось, что исправление коэффициентов передаточных функций колебательных составляющих не осуществляется.

88. Симою М. П. Определение коэффициентов передаточных функций линеаризованных звеньев и систем авторегулирования. -— «Автоматика и телемеханика», 1957, № 6.

Рис. 13-41. Графики зависимостей коэффициентов передаточных функций участка с двухфазной средой от давления.

Зона испарения прямоточных парогенераторов обычно включает два технологических участка — радиационный испарительный участок, расположенный в топке, и переходную зону, которую обычно выносят в конвективную шахту. Поскольку инерционностью газового тракта пренебрегают, то в первом приближении оба эти участка при составлении математической модели парогенератора можно объединить, считая, что давление среды изменяется одновременно во всей зоне испарения. В этом случае при расчете коэффициентов передаточных функций участка вводят средние значения Я, 8м, F.

46. Симою М. П. Определение коэффициентов передаточных функций линеаризованных звеньев и систем авторегулнрова-ния. — «Автоматика и телемеханика», т. XVIII, № 6, 1957, с. 514—528.