Коэффициент эффективной

Топки НПО ЦКТИ и МЭИ по простоте конструкции уступают топкам открытого типа. Они дают наименьшее количество выбросов оксидов азота; коэффициент шлакоулавливания Ошл < 0,3. В них устанавливают прямоточные горелки (в один ярус). Недостаток этих топок — ограниченная тепловая мощность горелок при одноярусном расположении.

Топки НПО ЦКТИ и МЭИ по простоте конструкции уступают топкам открытого типа. Они дают наименьшее количество выбросов оксидов азота; коэффициент шлакоулавливания ашл < 0,3. В них устанавливают прямоточные горелки (в один ярус). Недостаток этих топок — ограниченная тепловая мощность горелок при одноярусном расположении.

где фшл — коэффициент шлакоулавливания.

По окончании наладки топочного режима котла были проведены балансные испытания и два опыта для определения коэффициента шлакоулавливания в топке путем непосредственного взвешивания шлака: первый длительностью 24 ч при средней нагрузке котла 162 т/ч и второй длительностью 16 ч со средней нагрузкой 167,5 т/ч. Эти опыты показали, что коэффициент шлакоулавливания топочного устройства весьма высок и составляет 89,5 и 88,4 %;.

Коэффициент шлакоулавливания ...... О/О 87,5 81 57,8 60 87 68 76 71

Коэффициент шлакоулавливания ...... . . . °/0 92 5 94 85 91 95 92

шлака, кг/сек\ Цшт — коэффициент шлакоулавливания камеры на

где а = 1п(1— т)шл.пр); г)Шл.пр — общий коэффициент шлакоулавливания в предтопке.

При полуразомкнутой схеме сжигания, когда сбросная пыль подается во вторую камеру, коэффициент шлакоулавливания в предтопке Т]шл.пр=т1шл/тц. гДе Лч — к. п. д. пылевого циклона.

В некоторых случаях приходится определять температурный режим шиповых экранов шлакоулавливающих пучков труб, которые находят широкое применение в топочной технике. Коэффициент шлакоулавливания таких пучков зависит от числа рядов труб, шага их, фракционного состава взвешенных частиц, скорости потока и определяется по методике, указанной в гл. 5.

горения топлива, кг/ч; ЛР — зольность рабочая топлива, %; Лшлг — коэффициент шлакоулавливания в данной точке камеры, в долях единицы; определяется для различных топочных устройств по формулам (4-49а), (4-496) и (4-50); 160

Рис. 4-3. Влияние пористости на коэффициент эффективной теплопроводности различных веществ.

Экспериментальные данные указывают на зависимость коэффициента теплопроводности при одинаковой пористости П от размера и формы пор (рис. 4-7). Влияние этих двух параметров связано с появлением свободной конвекции в порах и обычно лежит в пределах 10—15%. Следует отметить, что при малых плотностях пористых систем свободная конвекция может стать основным механизмом переноса тепла в них, причем коэффициент эффективной теплопроводности ЯЕ при уменьшении ps может даже увеличиваться. Однако в системах пористого охлаждения свободная конвекция не играет существенной роли из-за наличия интенсивного направленного потока фильтрующихся газов. При высоких температурах приходится учитывать не только изменение с температурой теплопроводности твердого каркаса KS и теплопроводности газа kg (Т), но и дополнительный перенос тепла излучением. При этом считается, что излучение входит в эффективный коэффициент Ян в виде слагаемого Кк(Т). Стенки пор можно представить в виде экранов, воспринимающих энергию излучения и одновременно испускающих ее. Чем больше таких экранов, тем меньше вклад излучения в общий перенос тепла. Рассмотрим процесс «радиационной теплопроводности» на примере простейшей пористой ячейки, имеющей форму параллелепипеда высотой h. Пусть температура его верхней стенки Т\ больше температуры

Действительно, появление значительной пористости, в том числе и внутри пленки расплава, приводит как к резкому снижению молекулярной теплопроводности Ks, так и к уменьшению длины свободного пробега фотонов, связанному с увеличением рассеяния и поглощения излучения в двухфазной среде. Поэтому коэффициент эффективной теп- 269

k — коэффициент эффективной теплопроводности, f — плотность -источников гепла; о — коэффициент теплоотдачи;

где Дйэфф = \эфф/сРрЬ = Dt = KHud3, (Tb)r = о -температура потока в центре пучка витых труб, т.е. в том месте, где происходит возмущение тепловыделения, (ТЬтк ~ Тът0) ~ изменение температуры в центре пучка витых труб за время нестационарного процесса. Коэффициент эффективной тепло-

В этом смысле техника псевдоожижения позволяет создавать системы с заранее заданными свойствами. Варьируя одну только скорость фильтрации газа, можно изменять коэффициент эффективной диффузии тепла в псевдоожиженном слое от долей до десятков см2/сек, т. е. до значений, в десятки раз больших, чем для серебра. Коэффициент теплообмена слоя с омываемой им поверхностью можно изменять от 20—30 до нескольких сотен (а в некоторых условиях и тысяч) вт/(м2-град) при малых скоростях газа за счет лишь небольшого их изменения (например, от 0,1 до 0,3 м/сек). Поэтому псевдоожиженный слой может служить удобным средством регулируемого по программе нагрева или охлаждения различных тел.

вт!'(м -град)', ^эфф—коэффициент эффективной теплопроводности, вт/(мХ

Следует прежде всего иметь в виду невысокую скорость переноса газа молекулярной диффузией в слое. По (Л. 568] в пористом материале или слое неподвижных частиц коэффициент эффективной молекулярной диффузии D* меньше обычного коэффициента диффузии D из-за загромождения среды твердыми частицами:

между частицами газом и соответственно уменьшается коэффициент эффективной диффузии газа D'. На рис. 1-8 для одного конкретного случая показано (Л. 454], как снижается D' (увеличивается число РеэзЛтШф/тнасД') при торможении псевдоожиженного слоя насадкой из беспорядочно засыпанных шаров диаметром 6,3 мм. Более интенсивное поперечное перемешивание газа в свободном псевдоожиженном слое, чем в потоке чистого газа, при больших -Re—следствие бурного перемешивания материала газовыми пузырями, сочетающегося с увлечением газа тонкодисперсным материалом. Поэтому при малых Re, когда пузыри еще не развиты, D' газа в свободном псев-доожиженном ' слое, наоборот, очень мало (даже меньше, чем в псевдоожи-женном в насадке слое).

Авторы [Л. 456] провели довольно обстоятельное экспериментальное исследование. Они определяли коэффициент эффективной поперечной «турбулентной» диффузии D' газа в системе, состоявшей из слоя частиц (алунда 152—270 мкм, стеклянных шариков 203 и 280 мкм и медной дроби 105—152 мкм), псевдоожиженного азотом .в насадке из шаров (диаметром 3,2; 6,3 или 12,7 мм) или цилиндров 9,5X9,5 мм в колонке диаметром 98,5 мм. Трассером служила СО2. Закономерной зависимости D' от материала и диаметра частиц псевдоожиженного слоя не было найдено. Разброс точек из-за неоднородности псевдоожижения велик. При одинаковых Re некоторые опытные значения D' различаются в 2—

Автор [Л. 452] измерил стационарным методом по градиенту температур коэффициент эффективной теплопроводности по горизонтали Я^ слоев мелких частиц, псевдоожиженных