Коэффициент перемешивания

Коэффициент перекрытия представляет собой отношение

18) коэффициент перекрытия

13) коэффициент перекрытия е, см. формулу (22.16).

14) коэффициент перекрытия находится по формуле (22.16). Случай четвертый. Формулы для расчета неисправленного внутрен-

14) коэффициент перекрытия находится по формуле (22.16).

е — коэффициент перекрытия, щ — масштаб величины k. fak — угловая скорость звена с номером ft. pA, — радиус кривизны кривой в точке К. <Р? — угол наклона звена с номером ft'к стойке или к оси.

§ 100. Дуга зацепления, угол перекрытия и коэффициент перекрытия .......................... 441

§ 100. Дуга зацепления, угол перекрытия и коэффициент перекрытия

3°. Коэффициент перекрытия еа может быть определен и аналитически. В самом деле, из рис. 22.15 имеем

Как было показано выше, изменяя отдельные параметры зубчатых колес: модуль т, коэффициент %' высоты головки зуба, угол зацепления а и т. д., можно получать зубчатые колеса с различными соотношениями размеров зубьев. Например, в некоторых случаях применяют так называемый укороченный зуб, у которого коэффициент х' равен 0,8, а коэффициент х" равен 1. Укороченный зуб, следовательно, имеет головку, высота которой равна ha = 0,8m, и ножку, высота которой равна hf = т. Тогда общая высота h зуба вместо 2,2т оказывается равной 1,8т. При этом уменьшается коэффициент перекрытия еа; в некоторых случаях увеличивают угол зацепления а. Как следует из формулы

Коэффициент перекрытия определяется по формуле (22.38).

где х — s/d — шаг решетки твэлов; ЛГ — число ребер; kz — коэффициент неравномерности профиля поперечной скорости в зазоре (kz = 1 для прямоугольного; kz = л/2 для синусоидального; kz = 2 для треугольного распределения); г) — коэффициент «проскальзывания» (отношение тангенса угла наклона вектора скорости в зазоре к углу навивки); kw = wJwK ж 1,3 (х — 1)°'2 — отношение продольной скорости в зазоре к средней скорости в канале. При гз -— 1, kz = 1 эти формулы дают теоретически предельные, наибольшие значения коэффициентов конвективного обмена, приг) = 0,85, kz = л/2 •— средние значения для Re > 10*. Эмпирический коэффициент tykw/kz определяет зависимость коэффициента [хкт от числа Re: при снижении Re уменьшаются i), kw и растет kz, поэтому коэффициент перемешивания снижается. Опытные данные разных авторов по коэффициентам обмена имеют большой разброс (до ± 40%). Эмпирические формулы ФЭИ имеют вид:

Коэффициент перемешивания вследствие молекулярно-турбулентного обмена через один зазор определяется выражением

Коэффициент перемешивания jii, характеризующий интенсивность массообмена между смежными каналами [3.7] i:

коэффициент перемешивания, обусловленный турбулентной диффузией [3.7]:

коэффициент перемешивания, вызванный винтовым ореб-рением стержней [3.7], для &-заходного оребрения «ребро по ребру»

коэффициент перемешивания, вызванный случайными искажениями пучка стержней [3.7] :

При продольном обтекании пучков сребренных стержней и витых труб овального профиля наблюдается значительная интенсификация процесса межканального перемешивания теплоносителя по сравнению с течением в круглой трубе [9, 39-, 48]. Это очень важно для теплообменных аппаратов с заметной неравномерностью поля энерговыделения (теплоподвода) в поперечном сечении пучка. Обычно для определения распределений температуры в пучках сребренных стержней применяется метод расчета элементарных ячеек с учетом эффектов обмена массой, импульсом и энергией между ними, используя для замыкания системы уравнений экспериментально определяемый коэффициент перемешивания Ц = Су/С/ [48]. Однако в этом случае при большом числе стержней (труб) в пучке требуются значительные затраты счетного времени на реализацию программы расчета. Поэтому в пучках витых труб для определения полей температур теплоносителя применяется метод гомогенизации реального пучка [9, 39], который рекомендуется и для расчета температурных полей в пучках сребренных стержней.

тогда относительный коэффициент перемешивания в диапазоне изменения параметров режима, охваченном экспериментами, можно описать интерполяционной зависимостью:

Наличие подобного максимума подтверждено и в более поздних исследованиях Бликле и Кальди [Л. 961], а затем Кэйрнса и Праузница [Л. 1104]. Бликле и Кальди применяли прерывистую подачу трассера (раствора Nad) и определяли изменение его концентрации на выходе из псевдоожиженного слоя. Коэффициент перемешивания с ростом скорости фильтрации сначала увеличивался, а затем начинал падать. При-

Цтг — турбулентная составляющая с поправкой ад.р^1, учитывающей увеличение турбулентного обмена при действии на поток дистанционирующих решеток. Этот эффект исследован слабо. Можно предположить некоторую аналогию между такими интегральными коэффициентами, как коэффициент сопротивления при продольном турбулентном обтекании пучка z и коэффициент перемешивания (\ifrd), которые качественно одинаково зависят от Re и от шага пучка (S/d), так что

Межканальный поток массы как стационарная случайная функция имеет математическое ожидание и дисперсию. Было получено, что математическое ожидание коэффициента межканального перемешивания пропорционально среднеквадратическому отклонению поперечной перетечки.