Коэффициент радиальной

где А — коэффициент радиационного изменения размеров; у — флюенс быстрых нейтронов. Далее использовались традиционные уравнения, применяющиеся для расчета температурных напряжений, с учетом радиационной ползучести графита.

Основной характеристикой радиационного роста анизотропных кристаллов служит безразмерная величина — так называемый коэффициент радиационного роста G. В случае а-урана коэффициент роста можно определить следующим образом [4]:

Коэффициент радиационного роста циркония при облучении быстрыми нейтронами выражается как относительное изменение формы образца на каждое столкновение с атомом решетки [5]. Если deii?,3 есть деформация радиационного роста вдоль главных направлений кристалла в результате облучения дозой быстрых нейт-тронов d (ф t), тогда

радиационного роста кристаллов в форме (6.2) является более общим и коэффициент радиационного роста а-урана можно выразить аналогичным способом, если вместо сечения столкновения атомов решетки с налетающей частицей подставить эффективное сечение деления для смеси изотопов урана. В этом случае стер — скорость выгорания р. Для уравна 6j = —е2 = е; е3 = 0, подставляя в (6.2), имеем

Таким образом, различие в определении коэффициентов радиационного роста урана и циркония не является принципиальным. Это обстоятельство оказывается важным при сравнении результатов экспериментов по радиационному росту указанных материалов. В общем случае коэффициент радиационного роста анизотропных кристаллов является сложной функцией условий облучения и зависит от свойств образца.

Дозная зависимость радиационного роста. Первые экспериментальные наблюдения обнаружили линейную зависимость деформации радиационного роста урановых образцов до дозы облучения. Это дало основание Пейну и Киттелу [61 высказать предположение о том, что коэффициент радиационного роста является константой, которая зависит только от совершенства кристалла и температуры облучения. Однако, как выяснилось в ходе дальнейших

Влияние скорости деления на радиационный рост а-урана, При низких температурах облучения (ниже 300° С) опубликован ные данные свидетельствуют об отсутствии заметного влияния скорости деления на коэффициент радиационного роста урана. Так, согласно экспериментальным данным, приведенным в работе [14], изменение скорости деления на два порядка величины в интервале 75—250° С практически не изменяет величину установившегося значения коэффициента радиационного роста урановых образцов. К аналогичному заключению можно прийти на основании результатов работы [15]. Поликристаллический образец а-урана облучался при температуре 4,6 К в условиях, когда плотность нейтронного потока изменялась от 3 • 10П н/см2 • с до 1,54-1013 н/см2 • с. Зависимость деформации радиационного роста этого образца от глубины выгорания приведена на рис. 119. Экспериментальные точки расположены на гладкой кривой, что соответствует отсутствию влияния скорости деления, иначе в моменты изменения интенсивности потока на кривой должны были бы наблюдаться изломы.

ния, т. е. в условиях проявления нестационарной стадии радиационного роста а-урана. Наиболее полное исследование температурной зависимости радиационного роста урана при температурах от 5 до 550 К проведено в работе [11]. Результаты исследований представлены на рис. 122. Из рисунка видно, что при температуре облучения ниже 50 К увеличивается скорость радиационного роста монокристаллов урана, а коэффициент радиационного роста урана в направлении [001] при температурах ниже 70 К отличен

Рис. 122. Коэффициент радиационного роста урана при низких температурах облучения (5— 550 К) [11]:

особенно железа, напротив, приводят к увеличению коэффициента роста. Тем не менее, несмотря на то что результаты этих экспериментов свидетельствуют о наличии заметного влияния легирования на скорость деформации текстурированных поликристаллов урана под облучением, авторы [19] не считают возможным связать наблюдаемые эффекты с влиянием примесей на процессы, контролирующие радиационный рост а-урана. Существенным обстоятельством, затрудняющим, по их мнению, однозначную интерпретацию полученных результатов, является то, что данный эксперимент был проведен на поликристаллических образцах без должного учета дополнительных факторов, связанных с межзеренным взаимодействием в процессе облучения. Действительно, в рамках модели индексов роста оценка влияния легирующих добавок на коэффициент радиационного роста урана в направлении [010] на основе экстраполяции результатов, полученных для поликристаллических образцов, предполагает отсутствие эффектов межзеренного взаимодействия. Однако легко показать, что величина приспосабливающей пластической деформации кристаллов в поликристаллическом агрегате, по крайней мере, не меньше измеряемой деформации радиационного роста образца (при глубине выгорания порядка 10~3 пластические деформации могут составлять десятки процентов) и, скорее всего, должна изменяться от сплава к сплаву.

Было обнаружено, что коэффициент радиационного роста отожженных образцов сплава U — Мо примерно на 30% ниже, а сплава U — Fe, напротив, выше по сравнению с образцами урана электролитической чистоты. Влияние добавки 300 ррт вес. Si не превышало пределы погрешности измерений. Влияние легирования становилось неопределенным, если образцы сплавов перед облучением .подвергались холодной деформации.

где п — расчетная частота вращения генератора (см. выше), мин~'; С — динамическая грузоподъемность подшипника; р = 0,3 для шариковых; р — 3,33—для роликовых подшипников; Р = Frx X ХУКь Кт —эквивалентная нагрузка; Fr — действующая радиальная нагрузка; X — коэффициент радиальной нагрузки; V — коэффициент вращения; /Си—коэффициент безопасности; Кт — температурный коэффициент. Значения этих коэффициентов см. в гл. 5 ч. 2.

X — коэффициент радиальной нагрузки; V — коэффициент, какое кольцо вращается. Пр] вращении внутреннего относительно нагрузки V = 1, а при вращении наружного кольца V =1,2; F,— радиальная нагрузка на подшипник, кН; Y — коэффициент осевой нагрузки; Fa — осевая нагрузка на шипник с учетом осевой составляющей от действия кН; АГТ — коэффициент учитывающий температуру (табл. 5.17); /Се — коэффициент безопасноеп (табл. 5.16).

где X — коэффициент радиальной нагрузки (табл. 14.14 ... 14.17); Y — коэффициент осевой нагрузки (табл. 14.14... 14.17); V — коэффициент вращения (при вращении внутреннего кольца по отношению к нагрузке V= 1,0; при вращении наружного кольца по отношению к нагрузке V — 1,2); Ff — радиальная нагрузка, Н (кгс); Fa — осевая нагрузка, Н (кгс); k6 — коэффициент 'безопасности (табл. 14.18); &т — температурный коэффициент, учитывающий рабочую температуру нагрева подшипника, если она превышает 373,15 К (табл. 14.19).

подшипников, Н(кгс); А"0 — коэффициент радиальной нагрузки;

где Fr — радиальная нагрузка, кгс; Fa — осевая нагрузка, кгс; X — безразмерный коэффициент радиальной нагрузки; Y — безразмерный коэффициент осевой нагрузки; V — безразмерный коэффициент вращения; k(, — безразмерный коэффициент безопасности; k-, — безразмерный температурный коэффициент.

где Х0 — коэффициент радиальной статической нагрузки; К0 — коэффициент осевой статической нагрузки.

R — радиальная нагрузка, действующая на подшипник; А — то же, осевая нагрузка; X — коэффициент радиальной нагрузки; Y — коэффициент осевой нагрузки; /Ск — коэффициент вращения *) (кинематический коэффициент), отражающий влияние на долговечность подшипника того, какое из колец, внутреннее или наружное, вращается; при вращении внутреннего кольца /Ск = 1,0, при вращении наружного /Ск = 1,2; Кб — коэффициент безопасности (коэффициент динамичности нагружения), отражающий влияние на долговечность подшипника условий его работы; /Се = 1,0 — 3,0; наивысшие значения относятся к машинам, испытывающим большие динамические нагрузки, например камнедробилкам (более подробные сведения о выборе величины /Сб даны в каталоге); /Ст — температурный коэффициент при рабочей температуре подшипника, не превышающей 100° С; /Ст = 1,0, при более высокой температуре /(т > 1,0 (подробнее см. в каталоге).

где X — коэффициент радиальной нагрузки; Y — коэффициент осевой нагрузки; V — коэффициент вращения (при вращении относительно вектора нагрузки внутреннего кольца V=\, наружного кольца K=l,2); Fr, Fa — радиальная и осевая нагрузки, Н; К6 — коэффициент безопасности (для редукторов К6= 1,3- -1,5); КТ — температурный коэффициент (при / до 100° С

где X — коэффициент радиальной нагрузки; Y — коэффициент осевой нагрузки; V — коэффициент вращения (при вращении относительно вектора нагрузки внутреннего кольца V = 1, наружного кольца V = 1,2); Fr — радиальная нагрузка, Н; Fa — осевая нагрузка, Н; KG — коэффициент безопасности (для редукторов /Сб = 1 ,3 ~- 1 ,5); /Ст — температурный коэффициент (при t до 120°С /Ст = 1).

где Fr — радиальная нагрузка, кгс; Fa — осевая нагрузка, кгс; X — безразмерный коэффициент радиальной нагрузки; У — безразмерный коэффициент осевой нагрузки; V — безразмерный коэффициент вращения; k(, — безразмерный коэффициент безопасности; kT — безразмерный температурный коэффициент.

где Х0 — коэффициент радиальной статической нагрузки; К„ — коэффициент осевой статической нагрузки.