Коэффициент трансформации

где j - коэффициент торможения.

Экстраполяция тафелевских (линейных) участков поляризационных кривых до значений соответствующих стационарных потенциалов дает токи коррозии металла в среде без ингибитора (1кор) и с ингибитором (iKOpi)- Полученные таким образом данные позволяют определить эффективность действия ингибитора ( Z ,%) и коэффициент торможения'(J) по формулам {3.24 и 3.25).

Эффективность действия ингибитора и коэффициент торможения определяют по формулам {3.24 и 3.25),

на оси абсцисс плотность тока ( i ) в логарифмическом масштабе. Экстраполяцией линейных участков поляризационных кривых находят плотности токов коррозии исследуемой стали в среде с ингибитором и без ингибитора (см. рис. 3.11). Результаты'исследований заносят в табл. 3.8 и по формулам 3.24 и 3.25 определяют степень защиты и коэффициент торможения ингибитора. Рассчитывают процент расхождения данных поляризационных и гравиметрических кривых, делают вывод о механизме действия ингибитора.

Ингибитор а — /<*м<г», м/с Коэффициент торможения Эффективность защиты, %

Опытные данные, представленные в табл. 2, 3, показывают, что ингибирующий эффект (экспериментальный коэффициент торможения 7оп) весьма чувствителен даже к сравнительно небольшому изменению в строении молекул ингибитора. Переход от хлорида JV-децил 3-окси пиридиния (ДЗОП) к хлориду Л/-децилпиридиния (ДП), отличающегося только тем, что в его молекуле вместо группы ОН в гетероцикле стоит водород, приводит к понижению защитного действия в 2—4 раза. В то же время, как уже отмечалось выше,

При наложении кислородной деполяризации коэффициент торможения отражает замедление ингибитором двух катодных реакций — выделения водорода и восстановления кислорода:

Если основываться на уравнении (44) и вытекающем из него расчетном уравнении (59), то формально можно считать, что у* в данном случае при отрицательных адсорбционных потенциалах будет меньше единицы и замедление коррозии будет связано с блокировочным коэффициентом уа, который в этом случае больше, чем результативный опытный коэффициент торможения. В этом случае растворение металла совершается на той доли поверхности (1 — в), которая

Насыщение соляной кислоты сероводородом, сопровождается увеличением ингибируюшего действия тиомочевины при температурах 20 и 50°. Наблюдается линейная зависимость между \ду и IgC, При 20 коэффициент торможения коррозии стали при концентрации тиомочевины 1 г/л составляет 31, а степень защиты 96,8%; при 50

увеличением эффективности КПИ—2 при всех исследованных температурах. При малых концентрациях этого ингибитора (рис. 12) коэффициент торможения в присутствии сероводорода увеличивается в 2-4 раза, а при больших-

При наличии в соляной кислоте сероводорода эффективность мочевины падает особенно с увеличением температуры (рис.% 15). Если при 20-50° и концентрации мочевины 1 г/л коэффициент торможения составляет 1,5-2, то при 90° он не превышает 1,1, т.е. практически при 90 она не тормозит сероводородную коррозию стали ОМ Можно предположить, что в присутствии сероводорода адсорбция мочевины на стали уменьшается по сравнению со средой, не содержащей сероводород.

При изменении числа витков первичной обмотки изменяется коэффициент трансформации /е:

коэффициент трансформации момента. На основании формулы (21.17) имеем

При изменении числа витков первичной обмотки изменяется коэффициент трансформации

ТРАНСФОРМАТОР С РЕГУЛИРОВАНИЕМ НАПРЯЖЕНИЯ под нагрузкой — трансформатор, предназнач. для перераспределения активных и реактивных токов между отд. элементами мощной энергосистемы путём регулирования напряжения в соответствующих точках системы или обеспечивающий необходимый уровень напряжения у потребителя. Ступенчатое регулирование напряжения осуществляется изменением числа витков трансформатора или посредством спец. вольто-до-бавочного трансформатора, включаемого в цепь Т. с р. н. и имеющего перем. коэффициент трансформации. Изменение коэфф. трансформации производится без разрыва рабочей цепи. Пределы регулирования напряжения обычно ± 10%. Мощность Т. с р. н. достигает неск. десятков MB-А.

Коэффициент трансформации тепла ILI численно равен количеству единиц тепла, получаемых в тепловом насосе на единицу затраченной: электрической энергии.

Удельные расходы электрической энергии (эх, этн), а также холодильный коэффициент е и коэффициент трансформации \\, — безразмерные величины. Холодильный коэффициент е может быть больше и. меньше единицы. Коэффициент трансформации тепла практически всегда больше единицы.

Коэффициент трансформации \i и КПД r\f тн теплового насоса определяются по формулам (2.13) и (2.146).

Коэффициент трансформации в зависимости от г и ДГ

При использовании термобатареи в качестве теплового насоса выведенные выше зависимости сохраняют свое значение. Коэффициент трансформации и, зависит от температурного интервала, добротности z материала и числа каскадов.

где s — коэффициент трансформации

Третья группа. Метод с использованием коэффициента Kti (схема 8 в табл. 5.7) основан на том, что падающая на дефект поперечная волна, кроме того, что она отражается, всегда трансформируется в продольную волну. Коэффициент трансформации зависит от ряда параметров дефекта, в том числе профиля его поверхности, размера, ориентации и др. Измерения осуществляют следующим образом. Первая пьезопластина преобразователя, ориентированная под углом РЗ > ркръ возбуждает в контролируемом изделии поперечную волну, которая частично отражается от дефекта в виде поперечной волны, а частично трансформируется в продольную. Интенсивность трансформации определяется видом дефекта, наличием у него острых кромок. Измерив первой пьезо-пластиной амплитуду Ati сигнала отраженной волны и второй дополнительной пьезопластиной (раздельный режим), расположенной в той же призме под углом J33 < Р„р1, амплитуду Ац, а затем, вычислив их соотношение Кп ~ At[ (Ац), можно получить информацию о виде дефекта. Излучение и прием волн осуществляются в близких точках на границе раздела преобразователь—изделие.