Коэффициент загрязнения

где Fa — площадь поперечного сечения наплавленного металла, мм2; /Су — коэффициент увеличения, учитывающий наличие зазоров и выпуклость («усиление») шва; k — катет шва, мм. Значения /су выбирают в зависимости от катета шва:

К. — коэффициент увеличения скорости ведомого звена механизма.

0,5(rf.>i —du), мм; К,, — эффективный коэффициент концентрации напряжений у основания зуба; 7 •-- вращающий момент, Н-м; К,/ -— коэффициент увеличения напряжений от сил в зацеплении; a. i — передел выносливости материала стандартных круглых образцов при знакопеременном цикле напряжений, МПа.

2. Заданы: Длина коромысла /?, угол размаха W и коэффициент увеличения средней скорости К коромысла; определить: длины звеньев a, b и г. По формуле (24.1) определяют угол 6. В этом случае положение точки А не может быть выбрано произвольно. Если C0D и CnD представляют собой заданные положения коромысла (рис. 24.2), то точка А должна лежать на

Кривошипно-ползунный механизм применяется в вариометрах, тахометрах, индикаторах, электроконтактных манометрах и других приборах. Исходными величинами для синтеза крнвошипно-пол-зунного механизма обычно являются ход ползуна s, коэффициент увеличения средней скорости К и эксцентриситет /г (рис. 24,4, а).

Его фрактальная размерность равна 1,6610,03. Фрактальную размерность таких структур, как правило, определяют путем получения фотографий, выполненных с различным увеличением, с последующим нанесением на фотографии квадратной сетки. Далее подсчитывается число квадратов, в которое попали точки объекта. Фрактальная размерность определяется по величине тангенса угла наклона прямой, построенной в двойных логарифмических координатах: число отмеченных квадратов - коэффициент увеличения. Этот метод применим к квазиодномерным объектам. Для квазидвумерных структур используют связь между массой М фрактала и радиусом R окружности, опоясывающей фрактал:

Рис. 1.7. Коэффициент увеличения трещиностойкости с уменьшением толщины обечаек

где: е - условный эксцентриситет, принимаемый 15 мм; yyi - коэффициент увеличения вертикальной сосредоточенной нагрузки от колеса крана; уу - коэффициент надежности по нагрузке; лд - коэффициент динамичности, равный 1,1, только для кранов группы режимов работы 8К и равный 1 для кранов группы режимов работы 7К.

М, Q - средние значения соответственно момента и поперечной силы в пределах отсека; если длина отсека больше его расчетной высоты, то М к Q следует вьиислять для более напряженного участка с длиной, равной высоте отсека; если в пределах отсека момент или поперечная сила меняют знак, то их средние значения следует вычислять на участке отсека с одним знаком а - расстояние между осями поперечных основных ребер а\ - расстояние между осями соседних коротких ребер жесткости hef - расчетная высота стенки, равная в сварных балках полной высоте стенки (Л) t - толщина стенки bf - ширина сжатого пояса балки tf - толщина сжатого пояса балки i = 1,1 - коэффициент увеличения вертикальной сосредоточенной нагрузки на отдельное

расчетной нагрузки Уу! - коэффициент увеличения вертикальной сосредоточенной нагрузки на отдельное

- коэффициент увеличения вертикальной сосредоточенной нагрузки на колесо крана по требованию СНиП «Нагрузки и воздействия».

где Тт — абсолютная теоретическая температура горения топлива в топке, К; М — расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке: при слоевом сжигании твердых топлив М= 0,3...0,5, при факельном сжигании жидких и газообразных топлив М=0,05; С — условный коэффициент загрязнения лучевоспринимающих поверхностей (для гладкотрубных экранов он принимается: 0,6 — при сжигании твердых топлив; 0,55 — при сжигании мазута; 0,65 — при сжигании газообразных топлив); а^—=0,2... ...0,9 — степень черноты топки; Нл — лучевоспринимающая поверхность нагрева, м2; ср — коэффициент сохранения теплоты; Bv — расчетный расход топлива, кг/с; Vcp — средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 кг (1 м3) топлива в интервале температур От—9"т, кДж/(кг • К).

Задача 2.43. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью ?>=13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле марки Б2 состава: Ср = 28,7%; Нр = 2,2%; SS = 2,7%; Np = 0,6%; OP = 8,6%; Ар = 25,2%; ^=32,0%, если известны температура топлива на входе в топку /Т = 20°С, давление перегретого пара />„.„ = 4 МПа, температура перегретого пара /ПП = 450°С, температура питательной воды /П.В=150СС, величина непрерывной продувки Р=4%, теплоемкость рабочей массы топлива с? = 2,1 кДжДкг'К), кпд котлоагрегата (брутто) 7/^ = 86,8%, теоретическая температура горения топлива в топке 0Т=1631°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки о,. = 0,708, лучевосприни-мающая поверхность нагрева Нл = 239 м2, средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания Vcp = &,26 кДж/(кг'К) в интервале температур 0Т — д\, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива #4=2% и потери теплоты в окружающую среду 95 = 0,9%.

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью D=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания Ql=25 265 кДж/кг, если известны давление перегретого пара /Vn=4 МПа, температура перегретого пара fn.n = 450°C, температура питательной воды /ПВ=100°С, величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) ?/®ра=86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке 0Т = 2035°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки ?^ = 0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Нл = = 230 м2, средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива Fcp=15,4 кДжДкг'К) в интервале температур 0Т — 9"т, расчетный коэффициент, зависящий от относительного положения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q4 = 4% и потери теплоты в окружающую среду д5 = 0,9%.

Задача 2.45. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью D=12,6 кг/с, работающего на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания 2^ = 7725 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку fT=20°C, давление перегретого пара />„.„ = 4 МПа, температура перегретого пара /И.П = 450°С, температура питательной воды /п„ = 150°С, теплоемкость рабочей массы топлива с ? = = 2,64 кДж/(кг'К), кпд котлоагрегата (брутто) 7/^= 85%, теоретическая температура горения топлива в топке 0Т=1487°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки ат = 0,729, лучевоспринимающая поверхность нагрева

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью Z) = 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания Ql = 35 621 кДж/м3, если известны давление перегретого пара ра .„ = 4 МПа, температура перегретого пара ?nn = 4250C, температура питательной воды /ПВ = 130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха V =9,51 м3/м3, кпд котлоаг-регата (брутто) 7/^ = 90%, температура воздуха в котельной fB = 30°C, температура горячего воздуха гг.в = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке 0^=1,15, присос воздуха в топочной камере Аот = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0Т = 2040°С, температура газов на выходе из топки 9"^ = = 1000°С, энтальпия продуктов сгорания при 0т^т= = 17500 кДж/м3, условный коэффициент загрязнения ? = 0,65, степень черноты топки вт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива дъ= 1% и потери теплоты в окружающую среду

Задача 2.52. Определить Лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания б ? = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара/»пп = 4 МПа, температура перегретого пара /ПП = 450°С, температура питательной воды ГП.В=150°С, величина непрерывной продувки Р—4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м3/м3, кпд котлоагрегата (брутто) f/ipa = 87%, температура воздуха в котельной /В = 30°С, температура горячего воздуха 4.в = 390°С, коэффициент избытка воздуха в топке с^= 1,25, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0Т = 2035°С, температура газов на выходе из топки 0!J.= 1080°C, условный коэффициент загрязнения ? = 0,6, степень черноты топки аг = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q^=l,Q%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду <7з = 1 %.

Задача 2.53. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью Z)=13,8 кг/с, работающего на высокосернистом мазуте состава: Ср = 83,0%; Нр=10,4%; S' = 2,8%; Ор = 0,7%; Лр = 0,1%; »* = 3%, если известны температура подогрева мазута гт = 90°С, кпд кот-лоагрегата (брутто) ?/®ра=86,7%, давление перегретого пара/>„.„ = = 1,4 МПа, температура перегретого пара ta_„ = 250°С, температура питательной воды ?пв = 100°С, величина непрерывной продувки Р = 3%, количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям Qn= 17 400 кДж/кг, теоретическая температура горения топлива в топке 0Т = 2100°С, температура газов на выходе из топки в1= 1100°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,55, степень черноты топки ат = 0,529 и расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,44.

20. Коэффициент § загрязнения лучевоспряннмающих поверхностей экранов

Формулы для расчета коэффициентов теплопередачи k отдельных поверхностей нагрева котла приведены в табл. 24. Коэффициент загрязнения

Значение е для ширм, исходный коэффициент загрязнения е0 и поправка Cd на влияние диаметра приведены на рис. 128. Значение Ае приводится ниже. Для экономайзеров и других поверхностей нагрева при температуре газов Ф < 400 °С Ае =0 для всех топлив, для АШ без очистки поверхностей дробью Де = 0,0017. Пря & > 400 °С для экономайзеров и переходных зон Де = 0,0017, для АШ без очистки Де = 0,0043, для канско-ачинских углей Де = 0,0026. Для пароперегревателей Де = 0,0026, для АШ без очистки Де = 0,0043, для канско-ачинских углей Де = 0,0034.

— Рамзина 20 Котельная установка 4, 8 Котельный пучок 9 Коэффициент загрязнения 179