Вывоз мусора: musor.com.ru
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 |

Калориферной установки



с помощью потенциометра значение потенциала каждого образца по отношению к каломельному электроду. _6 Графики зависимости тока и по-

ной кислоте. Пригодный для коррозионных измерений электрод можно также изготовить из очищенной и прокаленной серебряной проволоки, Хлорируя ее как указано выше. Более подробно изготовление электродов описано в других источниках, например [8]. Потенциал хлорсере-бряного электрода меняется со временем, поэтому его необходимо часто проверять по только что приготовленным электродам или по каломельному электроду. На электроде, погруженном в раствор хлорида, устанавливается следующее равновесие:

* Г. Скотт [9а], основываясь на вычислениях, включающих коэффициенты активности для CuSO4, экстраполированные на концентрацию, отвечающую насыщению, предлагает значение Е° = 0,300 В, явно заниженное, возможно из-за неточности экстраполяции и неучета потенциала жидкостной границы, который был учтен при измерениях потенциала насыщенного раствора CuSOj по каломельному электроду, проделанных Эвингом [9]. — Примеч. авт.

Согласно исследованиям, проведенным Национальной физической лабораторией в Великобритании, агрессивность почвы по отношению к черным металлам можно оценить, измеряя сопротивление грунта и потенциал платинового электрода в грунте по отношению к насыщенному каломельному электроду сравнения [8]. Почвы, имеющие низкое удельное сопротивление (<2000 Ом-см), агрессивны. Те грунты, потенциал которых при рН = 7 был низким (<0,40 В или, для глины, <0,43 В), представляют собой хорошую среду для существования сульфатвосстанавливающих бактерий, а значит, также агрессивны. В случаях, не относящихся к этим двум, критерием агрессивности служит влагосодержание: грунты, содержащие более 20 % воды, агрессивны.

* Частный случай приведенной шкалы, относящийся лишь к ртутному электроду [18], был рассмотрен Гремом. Он назвал эту шкалу рациональной [206] и определил ее уравнением е'= е + 0,480, где 0,480 В отвечает величине нулевой точки ртути по нормальному каломельному электроду (н. к. э.)*

по насыщенному каломельному электроду, мВ

Рис. 7.8. Стационарные потенциалы различных протекторов в зависимости от содержания соли в среде при 20 "С: и — электропроводность при 20 °С; V — потенциал по насыщенному каломельному электроду

Еще одна методика электрохимического испытания, получившего наименование ЕС-испытание, опубликована Сауером и Баско в 1966 г. Вероятно, это последнее из наиболее ускоренных коррозионных испытаний качества изделий с никель-хромовыми покрытиями, наносимыми либо на сталь, либо на цинковый сплав. Электродный потенциал испытуемых образцов поддерживался потенциостатически равным 0,3 В. Образец являлся анодом по отношению к каломельному электроду сравнения в растворе, содержащем нитрат и хлорид натрия, азотную кислоту и воду. Анодный ток подавался циклически: 1 мин — подача тока; 2 мин — отключение. Максимальная плотность тока не превышала 3,3 мА/см2. На практике такое значение плотности тока является предельным для изделий, имеющих никель-хромовые покрытия.

Рис. 37. Кривые напряжение - удлинение, полученные при испытании меди на коррозию под напряжением с использованием методики постоянной скорости деформации: 1 — на воздухе (коррозионное растрескивание под напряжением не наблюдается); 2 — в растворе 1 М NaN03 при потенциале свободной коррозии; 3 — в растворе 1 М NaNOa при потенциале элгктрода 100 мВ по отношению к насыщенному каломельному электроду [5]

Особым случаем является катодная защита нержавеющей стали, при которой защитный потенциал находится внутри области пассивности этой стали (см. 8.2). Можно, например, предотвращать питтинговую и щелевую коррозию нержавеющей стали марки AISI304 в природной морской воде с помощью катодной защиты, поддерживая потенциал немного ниже -0,35 В по насыщенному каломельному электроду.

Из рис. 21 следует, что среда на области / и // влияет по-разному. Наиболее высокая чувствительность к КР наблюдалась в 5 М водном растворе KI в условиях потенциостатического режима при потенциале 520 мВ, измеренном по отношению к насыщенному каломельному электроду (НКЭ). Намного ниже скорость роста трещины наблюдается в водных растворах хлористого натрия при разомкнутой цепи. Для сплава 7075-Т651 скорость роста трещины является одинаковой при испытаниях образцов в условиях полного погружения в раствор насыщенного NaCl и при испытаниях в условиях переменного погружения в раствор 3,5% NaCl. Аналогично результатам, показанным на рис. 21, были получены результаты по КР на тех же самых сплавах, той же ориентации и в тех же средах, но другими методами, как показано на рис. 11 (на гладких образцах, 0кр) и на рис. 15 (на образцах с трещиной по времени до разрушения, /Сшр). Поэтому эти три рисунка позволяют сопоставлять результаты, полученные тремя различными методами на КР высокопрочных алюминиевых сплавов.

При использовании этой схемы рекомендуется применять калориферы с меньшим количеством рядов трубок по направлению движения воздуха (например, модели МиС поГОСТ 1814-42), при этом необходимо учитывать сопротивление калориферной установки проходу воды, так как при данной схеме оно может достигать 5—10 м вод. ст. Скорости движения воды в трубках калориферов рекомендуется прини-

Тепловая производительность калориферной установки будет достаточна в том случае, если температура воды в обратной трубе будет соответствовать принятому температурному графику, и недостаточна, если температура завышена. При недостаточной тепловой производительности следует либо ограничить подачу воздуха, либо, если этого по санитарным или иным соображениям сделать нельзя, принять меры к увеличению производительности путем установки дополнительных поверхностей нагрева. Одновременно при наладке нужно проверить чистоту наружной поверхности калориферов, произвести промывку ее горячей водой, а также тщательно устранить все подсосы воздуха помимо калорифера. 280

Поверхность нагрева калориферной установки F, м2, определяется по формуле

Для обогрева котла в период его остановки предусмотрена подача подогретого воздуха от калориферной установки с целью получения внутри газоходо^в котла температуры +15° С. Вся наружная поверхность стен топочной камеры покрыта обшивкой из алюминиевого листа толщиной 0,6 мм, а стены конвективной шахты — обшивкой из тонколистовой стали. Завод считает [Л. 3-5], что обшивочные листы, по-видимому, не являются обязательными, так как хорошо положенная изоляция, оштукатуренная асбоцементом, достаточно устойчива против воздействия атмосферных условий. Для проверки этого положения часть обмуровки оставлена без обшивки. Толщина обмуровки против обычного котла для топки увеличена на 90 мм (за счет слоя минеральной ваты) и составляет 300 мм. Удорожание описанного котла по сравнению с аналогичной конструкцией закрытого котла произошло в основном вследствие утолщения обмуровки (увеличение веса на 65 г), а также за счет обшивки стальным листом весом 4 г и алюминиевым листом весом 0,5 т. Вес каркаса увеличился на 8—10 т. Общее удорожание конструкции составляет 5—7% общей стоимости котла.

Фиг. 7-19. Схема калориферной установки для подогрева воздуха.

На рис.12 показан общий вид калориферной установки газомазутных блоке» ЯОО МВт. Установка состоит из 144 гскинй.

При монтаже следует предусмотреть схему для отмывки конденсатом или обессоленной водой внутренних поверхностей пароводяного тракта калориферной установки. Сброс промывочных вод производят через специальные дренажные каналы в общестанционную систему. Дренажные трубопроводы не должны иметь подъемных участков выше нижней отметки калориферов. Конденсатоотводящие трубопроводы до расширителя должны иметь уклон не менее 1/200.

На одной электростанции неправильная установка калориферов перед регенеративными воздухоподогревателями РВП-98 привела не к уменьшению, а к ускорению их коррозии. На отдельных участках калориферной установки пароводяная смесь двигалась сверху вниз, вследствие чего периодически трубы закупоривались паровыми

В [24] приведены сравнительные расчеты изменения экономичности энергоблока сверхкритического давления с работающим на мазуте котлом ТГМП-314 при включении калориферной установки, повышающей температуру воздуха от 30 до 80°С. Температура уходящих газов возрастает на 35°С, и потеря тепла с этими газами увеличивается на 1,65%. Но при учете более полного использования тепла пара, отбираемого из турбины при 4 кгс/см2, увеличение этой потери оказывается равным только 0,60%.

кг/с; с — теплоемкость воздуха, кДж/ (кг-°С); ^кон и <яач — конечная и начальная температуры нагреваемого воздуха, "С. Поверхность нагрева F калориферной установки определяют по формуле

Температуры котельного воздуха до и после калориферной установки приняты: tB' = = 1 °С, ^в"=50 °С; температура наружного воздуха tH.B=— 5 °С.




Рекомендуем ознакомиться:
Комбинация указанных
Комбинирование различных
Комбинированные конструкции
Комбинированные соединения
Комбинированных испытаний
Комбинированных установках
Комбинированным покрытием
Комбинированной обработки
Комбинированной установки
Касательных деформаций
Комбинированного производства
Комбинированном производстве
Коммунальных предприятий
Коммунистическое отношение
Комнатная температура
Меню:
Главная страница Термины
Популярное:
Где используются арматурные каркасы Суперпроект Sukhoi Superjet Что такое экология переработки нефти Особенности гидроабразивной резки твердых материалов Какие существуют горные машины Как появился КамАЗ Трактор Кировец К 700 Машиностроение - лидер промышленности Паровые котлы - рабочие лошадки тяжелой промышленности Редкоземельные металлы Какие стройматериалы производят из отходов промышленности Как осуществляется производство сварной сетки