Кольцевая пластинка

Расчет ведем в предположении, что контактное упрочнение сварного шва [2 — 4] отсутствует и его предельная кольцевая деформация не превышает следующей величины:

Закономерности протекания термомеханических процессов при сварке и экспериментальные данные позволяют утверждать, что относительная кольцевая деформация шва от поперечной усадки сосуда в зоне шва и остаточных напряжений в нем составляет величину порядка 3 — 5 % от относительной кольцевой деформации шва в предельном состоянии [е(ш], поэтому составляющими е*ш и efm в расчете можно пренебречь.

В основу расчета положены предположения, что средняя величина приведенного напряжения по радиусу в сварном шве должна быть равна средней величине приведенного напряжения в обечайке при равенстве модулей упругости сварного шва и обечайки и относительная кольцевая деформация в шве равна сумме относительных кольцевых деформаций от поперечной усадки, остаточных напряжений в шве и относительных кольцевых деформаций в основном металле. Приведены результаты экспериментальной проверки расчета. . i

Таким образом, истинная кольцевая деформация 6^ равна по величине и противоположна по знаку истинной радиальной деформации, а продольная деформация равна нулю. Этот результат подтвержден экспериментально.

Таким образом, точка неустойчивости достигается, когда истинная кольцевая деформация 6j становится равной по величине половине показателя деформационного упрочнения материала. Для определения давления /?„, при котором достигается точка неустойчивости, подставляем (5.109) в (5.107) и получаем

Деформации общего характера (овальность) при плавном изменении очертания не оказывают существенного влияния на напряженное состояние цилиндрической оболочки [203]. Значительно опаснее местные деформации оболочки. В инженерной постановке рассматривалась задача о местных деформациях вертикальных цилиндрических резервуаров, для которых возможно образование сферических и продольных вмятин, горизонтальных складок. Изучено деформирование хлопунов. Форма выпучины представлена в виде шара, и из условия равновесия шарового сегмента получена кольцевая деформация. Влияние вмятин, надрезов на несущую способность сосудов при однократном нагружении оценивалось в [157].

Кольцевая деформация стенки трубы симметричного полного гофра равна

1,2 — продольная деформация в основании гофра сварного шва и околошовной зоны; 3 — кольцевая деформация околошовной зоны в вершине гофра; 4—6 — продольная деформация в вершине гофра сварного шва, основного металла, околошовной зоны.

Тх, Сх — деформация вдоль образующей трубы, замеренная тензорезисторами и методом сеток; Ту, Су — кольцевая деформация, замеренная тензорезисторами и методом сеток.

1Х - Зх — продольная остаточная деформация в соответствующих нагружениях; 1-3 — кольцевая деформация.

1—3— кольцевая деформация.

Рис. 5.9. Кинетика деформации дна вмятины при осевом сжатии трубы. 1-3 — продольная деформация рассматриваемых вмятин; I'-З' — кольцевая деформация.

Рассмотрим теперь оболочку, в которой кольцевая пластинка R ^ г <; ^ г0 малой толщины hp служит донышком (см. рис. 1,6). Состояние пластинки характеризуется вектором ? = {?/, Ur, Sr, Mr}, где Sr — амплитуда усилия sr — qr — (дтг<е/гд(р).

Круглая кольцевая пластинка защемлена по внутреннему контуру. По внешнему контуру равномерно распределена мо-ментная нагрузка (фиг. 6); на единицу длины приходится момент Мп.

Круглая кольцевая пластинка нагружена по контуру (фиг. 8, случаи / — 5)

5, Кольцевая пластинка постоянной толщины h, внутреннего радиуса гь наружного радиуса г, свободно оперта по внутреннему контуру и нагружена силой Р кГ, равномерно распределенной по наружному контуру

Круглая кольцевая пластинка защемлена по внутреннему контуру. По внешнему контуру равномерно распределена мо-ментная нагрузка (фиг. 9); на единицу длины приходится момент М„.

Круглая кольцевая пластинка нагружена по контуру (фиг. 11, 1—3) или равномерно по всей площади (фиг. 11, 4—8).

Круглая кольцевая пластинка подвергается действию сжимающих радиальных усилий, равномерно распределенных по контуру (фиг. 26).

5. Кольцевая пластинка постоянной толщины внутреннего радиуса Г], наружного радиуса Г2 свободно оперта по внутреннему контуру и нагружена силой Р кГ, равномерно распределенной по наружному контуру а? / з\ а + Р1 2 я:

Точный расчет линзовых компенсаторов как оболочки представляет собой сложную задачу. Для инженерных расчетов полулинза условно рассматривается как кольцевая пластинка, заделанная по наружному контуру. Внутренний контур имеет линейные перемещения, перпендикулярные к плоскости пластинки.

В качестве примера рассмотрена кольцевая пластинка со следующими параметрами: а=3 м, «i = 4 м, «2 = 6 м, /г = 0,01 м, Е = = 2-108 кН/м2, Pz=10 кН/м2. В случае абсолютной заделки краев H=WI и ы=«2 граничные условия принимают вид (7.22). Формулы (7.35) дают, что в=Чг=0. Результаты вычислений представлены на рис. 7.5.

— линии 37, 98, 113 Кристоффеля символы 107, .191 Круглая кольцевая пластинка 210 Кручение линия 36, 100