Кольцевого поперечного

Заслуживает внимания также бесшахтный воздухонагреватель (рис.13.18). В отличие от традиционных решений сжигание газа происходит в кольцевом газовом коллекторе с большим числом керамических горелок, расположенных в основании купола. Отвод горячего дутья осуществляется непосредственно из купольного пространства. Такое решение воздухонагревателя снижает капитальные затраты на его сооружение и предназначено обеспечить более надежную работу за счет отсутствия камеры горения. Кожух воздухонагревателя отличается от традиционных решений более сложной конструкцией купольной части. Расширенная купольная часть кожуха обеспечивает независимое от цилиндрических стен футеровки опирание футеровки купола и го-релочного устройства. С помощью кольцевого коллектора воздух горения подается равномерно к керамическим горелкам. Над кольцевыми коллекторами, с целью передачи массы огнеупорной кладки на нижележащие конструкции, устанавливаются специальные перемычки. Внутри несущего кожуха предусмотрен внутренний кожух, имеющий целью отделение кольцевой кладки воздухонагревателя от футеровки горелочного устройства. В связи с высокой температурой эксплуатации - до 600°С конструкции коллекторов, перемычек над ними и внутреннего кожуха выполнены из жаропрочной стали 12Х18Н10Т, а конструкция футеровки горелочного устройства должна обеспечивать работу металла в условиях не выше указанной температуры. Опытно-

торов. Из кольцевого коллектора по системе отводящих труб 9 вода подводится к опускному участку движения контура естественной циркуляции. Несколько выше ввода питательной воды в объеме парогенератора располагается также кольцевой коллектор непрерывной продувки. Местоположение непрерывной продувки определяется областью повышенного солесодержания; отвода отсепарированной влаги из сепараторов. Периодическая продувка и дренирование парогенератора производятся через штуцер 3, расположенный на нижнем днище парогенератора.

торов. Из кольцевого коллектора по системе отводящих труб 9 вода подводится к опускному участку движения контура естественной циркуляции. Несколько выше ввода питательной воды в объеме парогенератора располагается также кольцевой коллектор непрерывной продувки. Местоположение непрерывной продувки определяется областью повышенного солесодержания; отвода отсепарированной влаги из сепараторов. Периодическая продувка и дренирование парогенератора производятся через штуцер 3, расположенный на нижнем днище парогенератора.

Очистка проточной части ГТД и меры против обледенения. В случае заноса проточной части солями морской воды эффективным способом очистки является промывка пресной водой или паром. Если отложения имеют более сложный состав (результат попадания паров масла, топлива, дымовых газов), производят промывку вначале смесью воды с керосином или с дизельным топливом, потом пресной водой или паром, несколько раз до восстановления характеристик ГТД. Более эффективным является водный раствор синтетических моющих средств (например, синвала). Растворы впрыскивают во входное устройство компрессора специальными соплами из общего кольцевого коллектора. В отдельных случаях загрязнения бывают настолько стойкими, что приходится прибегать к использованию твердого очистителя — карбобласта, который представляет собой зернистый порошок из скорлупы грецких орехов и косточек абрикосов, слив, алычи. Карбобласт не должен содержать других твердых примесей) например, частиц мель-

Рабочее колесо, гидравлически разгруженное от осевых сил,, имеет удлиненную втулку, которая служит шейкой ГСП. Гидростатический подшипник 16 с четырьмя рабочими камерами питается из напорного кольцевого коллектора через сверления. Слив протечек натрия из ГСП происходит через отверстия в рабочем колесе на всасывание насоса. ГСП имеет достаточную несущую способность, чтобы обеспечить работу насоса на номинальной частоте вращения, а наличие всего четырех камер создает благоприятные условия для образования жидкостной пленки и при минимальной частоте вращения, когда напор насоса мал. Для увеличения износостойкости рабочих поверхностей ГСП они наплавлены колмоноем. Основная часть насоса, соприкасающаяся с натрием, выполнена из стали 304. Вал 14 насоса соединяется с ротором электродвигателя посредством жесткой муфты и вращается на трех опорах. В электродвигателе размещены два подшипника качения. Верхний '(шариковый) подшипник 3 является радиально-осевым, нижний 6 (роликовый)—радиальным.

1. Площадь меридионального сечения кольцевого коллектора должна быть больше площади входа в каналы направляющего аппарата не менее чем в 1,7 раза.

На котлах ДКВР часто устанавливают комбинированные газомазутные горелки ГМГ конструкции ЦКТИ (рис. 25). Газ, поступающий в горелку через патрубок///, выходит в амбразуру топки через ряд отверстий, расположенных по окружности газового кольцевого коллектора. Для подачи воздуха имеются два регистра: / — первичного и // — вторичного воздуха. В специальном завихри-теле воздуху придается вращательное движение.

Брызгальная градирня с разбрызгивающими устройствами типа БВУ-4 в настоящее время строится на базе реконструируемой капельной градирни площадью орошения 1520 м2. Конструкция брызгальной градирни предусматривает сооружение кольцевого коллектора с радиальными магистральными трубопроводами длиной 12 м, располагающимися горизонтально внутри башни градирни. На каждом из восьми магистральных трубопроводов монтируются два разбрызгивающих устройства типа БВУ-4, оборудованных соплами Б-50.

* В сравнении с другими типами литниковая система с питанием отлинок от кольцевого коллектора имеет худшую заполняе-мость, но дает меньше дефектов но инородным включениям.

Фиг. 22. Схемы литниковых систем с питанием отливок от кольцевого коллектора: а и б — с одним узлом питания; в — с двумя узлами питания.

и его расцентровке. Охлаждающее устройство выполнено в виде кольцевого коллектора, установленного на направляющем листе вблизи периферии РК, т. е. в области, где нет срывов потока. Это устройство обеспечивает при малых расходах и на холостом ходу температуру выходного патрубка приблизительно равную температуре насыщенного пара.

Теория кручения бруса круглого сплошного или кольцевого поперечного сечения основывается на следующих предпосылках:

Методами сопротивления материалов решена задача о кручении бруса только круглого сплошного или кольцевого поперечного сечения. Расчетные формулы для напряжений и перемещений получены на основании следующих допущений:

Необходимо подчеркнуть, что при равновеликих площадях сечения момент инерции и момент сопротивления кольца выше, чем круга, а следовательно, брус кольцевого поперечного сечения будет жестче и прочнее, чем брус сплошного круглого сечения. Соответственно при одинаковых полярных моментах инерции или одинаковых полярных моментах сопротивления брус кольцевого сечения будет при равной жесткости или прочности легче бруса сплошного сечения.

Величину, стоящую в числителе, принято называть эквивалентным моментом и обозначать Мэкв или с указанием применяемой гипотезы прочности — Мвщ. Таким образом, для бруса круглого сплошного или кольцевого поперечного сечения получаем условие прочности в виде

Прочность при кручении бруса круглого сплошного или кольцевого поперечного сечения определяется условием

По данным [Л. 61] средние коэффициенты теплоотдачи на внутренней стенке при турбулентном течении газов и капельных жидкостей в каналах кольцевого поперечного сечения можно рассчитать по уравнению '

Свободным, или, иначе, нестесненным кручением призматического стержня называют деформацию, возникающую в случае, если к каждому из его торцов приложены поверхностные тангенциальные силы, статическим эквивалентом которых является лишь момент, действующий, разумеется, в плоскости торца. Моменты на противоположных торцах равны по величине и противоположны по направлению. Никакие связи на скручиваемый брус не накладываются (деформация его ничем не стеснена). В случае круглого или кругового кольцевого поперечного сечения скручиваемого бруса при определенном законе распределения тангенциальных поверхностных сил на торцах торцы и все поперечные сечения остаются плоскими. Такой частный случай свободного кручения называется чистым кручением. В случае любого другого поперечного сечения, кроме указанных выше, плоскость поперечного сечения под влиянием кручения искривляется — депланирует (перестает быть плоской); при одном определенном для каждого вида поперечного сечения законе распределения касательных сил на торцах и таком же законе во всех поперечных сечениях депла-нация всех поперечных сечений оказывается одинаковой. Из сказанного ясно, что при свободном кручении призматического бруса нормальные напряжения в поперечных сечениях отсутствуют.

Для круглого кольцевого поперечного сечения вала полярный момент инерции и полярный момент сопротивления выражаются следующими формулами:

Такое конструирование выполняется следующим образом. Проточную площадь F можно выразить уравнением F = nLd, где d — средний диаметр кольцевого поперечного сечения проточной части, a L — радиальный размер этого кольца. Тогда нетрудно найти зависимость Ld = Ld(—\.

Для стержня кругового или кольцевого поперечного сечения /к = /о и ск = ct. Параметр ск определяет скорость распространения крутильных волн по технической теории. Так как /к =-; /0, то ск =g; с/. Крутильные волны, описываемые технической теорией, распространяются без дисперсии (cgK = с&).

Кручением называется такой вид деформации, при котором в поперечном сечении стержня возникает лишь один силовой фактор — крутящий момент A/z(pnc. 9.13). При кручении стержней кругового или кольцевого поперечного сечения принимаются гипотезы о том, что расстояния между поперечными сечениями не меняются (ez= 0), контуры поперечных сечений и их радиусы не деформируются; отсюда следует, что любые деформаций в плоскости сечения равны нулю: ех= е = 0. Из обобщенного закона Гука (9.9) получаем, что