Кольцевого сверления

можно протягивать только на горизонтальных протяжных станках, и то при условии, если выточка имеет объем, достаточный для размещения стружки (с учетом ее разрыхления) в сегменте m кольцевого пространства между окружностью выточки и наружным диаметром протяжки. Необходимый диаметр выточки Двыт определяется из выражения

рекомендуется заполнение кольцевого пространства между футляром и трубопроводом например наполнителем на цементной связке. Для предотвращения такой опасности коррозии целесообразно также применять футляры с внутренним покрытием. Это имеет смысл и при прокладке проволочных анодов.

Наибольшая производительность насоса составляет 28 м'-ч-1 при частоте вращения 1450 мин~!. Площадь внутренней поверхности с катодной защитой составляет 900 см2 (555 см2 кольцевого пространства корпуса +155 см2 нагнетательного патрубка +190 см2 всасывающего патрубка). При нагнетании раствора 0,1 М НС1 с температурой 50°С при частоте вращения 1420 мин-1 был достигнут хороший защитный эффект в кольцевом корпусе и всасывающем патрубке при плотности защитного тока 45—50мА-м-2 и в нагнетательном патрубке при плотности защитного тока 20 мА-м~2; движущее напряжение в обоих защитных контурах составляло 2,6 В. Для практического применения следует иметь в виду, что с повышением частоты вращения рабочего колеса защитный ток тоже резко увеличивается. Требуемый защитный ток в зависимости от среды и условий эксплуатации целесообразно определять на самом насосе, причем в качестве результата измерений следует использовать содержание продуктов коррозии в объекте защиты. В рассматриваемом случае за критерий эффективности защиты целесообразно принять небольшие содержания ионов меди. При хорошем регулировании защитного тока эти содержания колеблются в пределах 0,02—0,05 мг-л~! кислоты.

Особую специфику имеет промывка восходящего веера скважин при подземной добыче руд и строительстве. Здесь необходимо ориентироваться на худшие условия для выноса шлама и газовых включений. Расчетами А.Х.Ерухимова (1969 г., диссертация, г.Апатиты, Кольский научный центр РАН) показано, что для транспортировки бурового шлама по горизонтальной скважине требуется скорость движения жидкости большая, чем для выноса шлама из скважины, проходимой сверху вниз, и чем для выноса газообразных включений из восходящей скважины. Это положено в основу определения производительности промывки при проходке электроимпульсным способом вертикального веера скважин. Для предотвращения безнапорного слива промывочной жидкости из восходящих скважин необходимо, чтобы величина гидравлического сопротивления затрубного пространства была выше, чем давление, создаваемое весом столба жидкости. Это возможно осуществить путем создания искусственного подпора жидкости в скважине при помощи специального подпорного устройства - превентера, имеющего сечение сливного патрубка меньше, чем сечение кольцевого пространства между буровым снарядом и стенками скважины.

можно протягивать только на горизонтальных протяжных станках, и то при условии, если выточка имеет объем, достаточный для размещения стружки (с учетом ее разрыхления) в сегменте m кольцевого пространства между окружностью выточки и наружным диаметром протяжки. Необходимый диаметр выточки ?>выт определяется из выражения

На рис. 325, VI, VII приведены способы уплотнения по внутреннему торцу детали. Как и в предыдущих случаях, затяжку производят до упора торца детали в корпус. В конструкции на рис. 325, VII прокладка установлена в замкнутом кольцевом пространстве и не может быть выдавлена при затяжке, как в конструкции на рис. 325, VI. Затяжка детали возможна или на прокладку, или на жесткий торец; в последнем случае объем кольцевого пространства должен быть больше объема прокладки. Сила уплотнения определяется разностью высоты прокладки и высоты кольцевого простран-'ства (при полной затяжке детали).

Количество топлива, вытекающего через основной топливный жиклер 2, определяется площадью кольцевого пространства, образуемого жиклером 2 и фасонной иглой 9, входящей в отверстие упомянутого жиклера. Положение фасонной иглы 9 относительно жиклера 2 зависит от разрежения в задрос-сельном пространстве, передающемся по каналу 10 к плунжеру 11. При малых открытиях дросселя и, следовательно, больших разрежениях задроссельного пространства игла опускается, уменьшая свободное проходное сечение. По мере открытия дросселя в результате снижающегося разрежения в задроссель-ном пространстве игла поднимается, открывая максимальное проходное сечение при полностью открытых дросселях, когда необходим переход от экономических смесей к мощно-стным. Таким образом, в рассматриваемой кон-

После изготовления трубки отмывались от следов масла, протравливались в растворе азотной кислоты, затем снаружи и изнутри электролитически покрывались тонким слоем никеля. Внешняя поверхность трубок никелировалась в обычной электролитической ванне. Для никелировки внутренней поверхности трубки с помощью центрирующих текстолитовых втулок и пружинки натягивалась тонкая никелевая проволока, которая служила анодом. На одну из втулок надета резиновая трубка, соединенная с сосудом, наполненным электролитом. Электролит через отверстия во втулках протекал по кольцевому пространству между проволокой и стенкой трубки и сливался в сосуд. Такая проточная система сделана для того, чтобы пузырьки газа, появление которых возможно при никелировании, удалялись из кольцевого пространства потоком электролита.

Циклонный маслоотделитель представляет собой две телескопические трубы, в кольцевое пространство которых вставлена спиральная лента, создающая турбулизацию потока. При этом отбитые частицы масла и влаги в виде пленки стекают по внутренней' поверхности наружной трубы в специальный сборник, а затем в автоматический маслоотводчик. Очищенный пар из кольцевого пространства поворачивает на 180° и через внутреннюю трубу отво-

В нижней части котла расположены четыре небольших лючка, служащие для осмотра, очистки и промывки нижней части кольцевого пространства и уторного кольца. Эти лючки закрываются крышками 13.

Между второй и третьей трубами проходит основной газ, поступающий к полым лопаткам регистра с углом установки 45°, имеющим большое количество отверстий для выхода газа. Из наружного кольцевого пространства воздух проходит между лопатками, создающими закрутку потока воздуха, и смешивается с выходящим из отверстий лопаток газом.

Для обработки пластмасс применяют также сверла для кольцевого сверления с нанесенным на рабочую часть алмазоносным слоем (рис. 12, а). На них делаются сквозные пазы (4—6 шт.), по глубине перекрывающие алмазоносный слой. Это исключает перегрев и горение стеклопластика, облегчает отвод стружки.

--• для кольцевого сверления — Головки

Резцы токарные, работающие в условиях ударной нагрузки, и для головок кольцевого сверления. Сверла для глубокого сверления 15°

Свёрла для глубокого сверления [1, 2,5]. Под глубоким сверлением понимается сверление на глубину, превышающую диаметр сверла в пять и более раз. Свёрла применяются для сплошного и кольцевого сверления. В последнем случае не весь металл обращается в стружку, в центре заготовки остаётся стержень, удаляемый в зависимости от его размера посредством отламывания или подрезания. Обработка производится на токарно-сверлильных станках обычно при вращающейся заготовке и поступательном перемещением инструмента, реже при вращающихся заготовке и инструменте. К глубокому сверлению предъявляются требования прямолинейности оси отверстия, концентричности отверстия по отношению к наружным поверхностям, цилиндричности отверстия на всей длине, чистоты и точности обработки (в пределах между 2-м и 3-м классами точности по ОСТ). Свёрла для глубокого сверления охва-

и наличием поперечной кромки. Вредное влияние последней можно уменьшить или полностью устранить путём: 1) высверливания вдоль сверла отверстия диаметром больше диаметра поперечной кромки; такое сверло (фиг. 32, а) имеет внутренний отвод стружки и образует сердечник; 2) высверливания несквозного центрального отверстия, скрытого в одной из винтовых канавок, с уступом для отламывания образующегося сердечника, удаляемого наружу через отверстие (фиг. 32, б); 3) замены одной поперечной кромки двумя не мнущими, а режущими металл при сверлении (фиг. 32, в). Отверстия диаметром от 75 мм и выше выполняются по методу кольцевого сверления с оставлением центрального стержня большого диаметра. Кольцевое сверление осуществляется одно-лезвийным сверлом или чаще сверлильной головкой многолезвийного типа. Головка состоит из корпуса с закреплёнными резцами, число которых выбирается в зависимости от диаметра отверстия. На фиг.ЗЗ показан вид с торца головки. Три резца 2, закреплённые клиньями 4, обрабатывают металл с двух сторон (диаметры D и rf). Между центральным стержнем и корпусом головки 1 предусмотрен зазор 3—6 мм для подвода жидкости. Для отвода жидкости со стружкой имеется зазор В между просверлённым отверстием и корпусом головки. Головка снабжена направляющими кулачками 3, изготовленными из металла или чаще из дерева.

Фиг. 33. Головка для кольцевого сверления.

Отверстия большого диаметра (свыше 60—70 мм)] целесообразно обрабатывать путем кольцевого сверления, так как при обычном сверлении в стружку уходит значительное количество металла. При использовании же кольцевого сверла (рис. 88) большая часть металла остается в виде сердечника, пригодного для использования.

б) сверло одностороннего резания для сверления глубоких отверстий диаметром средней величины; в) сверло двустороннего резания для сверления глубоких отверстий диаметром средней и большой величины; г) головки для кольцевого сверления глубоких отверстий большого диаметра и глубины.

Сплошное высверливание металла при диаметрах свыше 100 мм невыгодно и заменяется кольцевым сверлением. Для кольцевого сверления применяются пу-стотрлые сверлильные головки с закрепленными в них резцами Направление головки осуществляется вставными направляющими планками, скользящими по наружным стенкам просверленного кольцевого отверстия. Головку несет трубчатый стержень.

Сверла для кольцевого сверления

По способу отвода смазочно-охлаждаю-щей жидкости и стружки сверла для глубокого сверления разделяют на сверла с наружным и внутренним отводом. У сверл с внутренним отводом лучшие условия для подачи жидкости и отвода стружки, поэтому сверла с наружным отводом стружки применяют только при сверлении диаметров до 25—3.0 мм, когда конструктивно оформить сверло с внутренним отводом затруднительно. По-конструкции сверла разделяют на сверла одностороннего и двустороннего резания. При сверлении отверстий более 60—80 мм используют сверла кольцевого сверления.