Колебаний осуществляется

Из резонаторных влагомеров следует выделить такие, у которых конструкция резонатора позволяет измерять влажность материалов в потоке (резонаторы проточного, щрлевого и открытого типа). Тип резонатора определяется видом контролируемого материала: для сыпучих и жидких материалов и листовых — резонаторы щелевого или открытого типа. Проточный резонатор может быть сделан, в частности, в виде цилиндрического резонатора с коаксиальной диэлектрической трубкой, значение Е которой достаточно мало; щелевой — в виде закороченного волновода с излучающими отверстиями в широкой стенке; открытый — в виде двух хорошо отражающих пластин, размеры которых значительно превышают длину волны колебаний основного типа (во избежание излучения).

где /о — резонансная частота колебаний основного тона; М — масса образца; / — длина образца; J — мо-

Ударные пьезоэлектрические акселерометры калибруют, как правило, в лабораторных условиях. Сущность калибровки сводится к определению электрического выходного сигнала акселерометра при воздействии на него удара. В процессе эксплуатации измерительной системы с ударным пьезоэлектрическим акселерометром осуществляют электрическую калибровку, измеряя электрический выходной сигнал при электрическом возбуждении акселерометра. Различают два метода электрического возбуждения акселерометров в зависимости от их конструктивного исполнения. Первый заключается в том, что на подключенное последовательно к пьезо-элементу акселерометра сопротивление подают такое напряжение переменного тока, которое позволяет снимать с выхода акселерометра сигнал, пропорциональный сигналу, получаемому при воздействии на акселерометр ускорения определенного уровня. Второй метод основан на использовании в составе акселерометра дополнительного пьезоэлемента, который служит возбудителем колебаний основного пьезоэлемента. Приподаче напряжения на дополнительный пьезоэлемент в основном пьезоэлемеите возникают ^деформации и~е-выхода акселерометра" поступает электрический сигнал, пропорциональный сигналу, соответствующему определенному уровню ускорения.

При выводе этой формулы сделано допущение о том, что перерезывающие силы и инерция поворота сечения испытуемого образца при его поперечных колебаниях не оказывают влияния на частоту колебаний основного тона. Это допущение приводит к ошибке, составляющей примерно 1 — 2%.

ближен-ные способы определения частот собственных колебаний основаны на замене реальной системы системой со значительно меньшим числом степеней свободы, поэтому решения получаются приближенными. В настоящем параграфе излагается предложенный нами приближенный способ определения частот собственных колебаний балочных систем, позволяющий легко определять частоты собственных колебаний основного тона однопролетных и многопролетных балочных систем.

Подставляем приведенные величины в выражения для углов поворота. Сделав приведение подобных членов и приравняв друг другу i)i= — ipi+i, получим уравнение, определяющее частоту колебаний основного тона:

Приближенно число собственных колебаний основного тона, согласно уравнению (4-6), равно:

2-III. Терминология. Если число собственных колебаний основного тона конструкции выше рабочего числа оборотов, то получается высокая настройка. Когда же основная частота колебаний конструкции ниже частоты, кратной рабочему числу оборотов, т. е. находится между числом колебаний основного тона и первого обертона, то получается низкая настройка.

Из вышеизложенного следует, что для получения действительного значения частоты собственных колебаний основного тона единичной лопатки постоянного сечения необходимо ввести соответствующую поправку. Попра-

но уменьшается. Так, при максимальном напряжении при изгибе во внешнем волокне стержня, равном Н,8Х Х107 Н/м2 (1200 кгс/см2), декремент колебаний основного тона в 1,5 раза выше декремента колебаний второго тона, в 2,8 раза выше декремента колебаний третьего тона и в 4,2 раза выше декремента колебаний четвертого тона колебаний при изгибе. Такие результаты должны насторожить практиков, так как коэффициент динамичности при резонансе обратно пропорционален декременту колебаний. Правда, как показывает статистика ава-110

После обнаружения дефектов и повреждений лопаточного аппарата, а также после замены лопаток целесообразно определить весь возможный спектр частот колебаний, зависящий от разрешающей способности применяемой аппаратуры (вплоть до значений nz и несколько выше) для определения опасных форм вибраций. На ступенях с неприпаянными связями при замене лопаток целесообразно определить частоты .колебаний основного

На рис. 10.22, в гашение колебаний осуществляется роликовым маятником /, помещенным свободно в цилиндрическом отверстии противовеса кривошипа 2. Такая схема имеет при реализации существенные габаритные ограничения, поэтому вместо роликов используют иногда кольцевые маятники / (рис. 10.22, г,д). «Маятниковые» элементы зачастую конструктивно реализуются в виде шаровых или цилиндрических тел, свободно расположенных в полостях объекта. Такие конструкции находят, например, применение при гашении и.чгибных колебаний коленчатых валов. При этом одно или два тела / (рис. 10.23, а) устанавливают в пазах противовеса кривошипа 2, они способны совершать качательные движения в плоскости изгиба, обкатываясь по ограниченной цилиндрической или тороидальной поверхности. Часто также используют установку маятника с бифилярным подвесом / (рис. 10.23,6). Установочные плоскости качаний маятников для гашения изгибных и крутильных колебаний коленчатых валов оказываются взаимно перпендикулярными.

КАРМАТРОН - генераторный магнет-ронного типа прибор с замкнутым электронным потоком, в к-ром используется замедляющая система штыревого типа. По принципу действия аналогичен лампе обратной волны М-типа. Электронная перестройка частоты генерируемых колебаний осуществляется путём изменения анодного напряжения. Применяется в передатчиках СВЧ.

На рис. 10.22, в гашение колебаний осуществляется роликовым маятником /, помещенным свободно в цилиндрическом отверстии противовеса кривошипа 2. Такая схема имеет при реализации существенные габаритные ограничения, поэтому вместо роликов используют иногда кольцевые маятники / (рис. 10.22, г,д). «Маятниковые» элементы зачастую конструктивно реализуются в виде шаровых или цилиндрических тел, свободно расположенных в полостях объекта. Такие конструкции находят, например, применение при гашении изгибных колебаний коленчатых валов. При этом одно или два тела / (рис. 10.23, а) устанавливают в пазах противовеса кривошипа 2, они способны совершать качательные движения в плоскости изгиба, обкатываясь по ограниченной цилиндрической или тороидальной поверхности. Часто также используют установку маятника с бифилярным подвесом / (рис. 10.23, б). Установочные плоскости качаний маятников для гашения изгибных и крутильных колебаний коленчатых валов оказываются взаимно перпендикулярными.

На рис. 109,а, 6 показаны схемы мягкой и жесткой резонансных, машин. В первой машине усилие, развиваемое вибратором, передается не непосредственно на образец, а через упругую связь. Это позволяет уменьшить влияние жесткости объекта испытаний на частотный режим колебаний. Колебательная система мягкой машины состоит из упругого динамометра 6, неподвижно укрепленного в массивной станине 7, образца 5, пружины статического нагружения 4 и одной или нескольких пружин 3, непосредственно связанных с инерционным возбудителем 2. Амплитудная стабилизация колебаний осуществляется специальным контактным электромеханическим устройством. Для испытаний при асимметричном цикле маховичком / изменяют нагруженность пружины 4. Машины этого типа развивают усилия от ±0,1 до ±0,3 МН (от ±10 до ±30 тс) при частоте нагружения до 2600 в минуту.

шинства применяемых головок угол, в пределах к-рого происходит излучение и прием упругих колебаний, имеет величину от 5 до 60°. Упругие волны от искательной головки в контролируемое изделие и обратно передаются контактным, иммерсионным или бесконтактным способом. В первом случае УЗ волны проходят через слой жидкости (контактной смазки) толщиной менее длины волны ультразвука. Контактная смазка (масло, вода и т. п.) наносится на поверхность изделия перед контролем. В акустических методах дефектоскопии, использующих в основном звуковые частоты, применяется сухой контакт между изделием и головкой. При иммерсионном способе для создания акустического контакта используется толстый слой жидкости, для чего контролируемое изделие погружается в ванну, или применяются спец. головки с заполненным жидкостью промежутком. При бесконтактном способе излучение и прием УЗ колебаний осуществляется через слой воздуха.

В первой главе основное внимание уделяется вопросам разработки эффективных методов составления динамических схем приводов с различными зубчатыми механизмами. Поскольку учет таких доминирующих факторов, как податливость опор валов, связанность деформаций звеньев сложного привода и др., приводит к значительным трудностям, нелинейные свойства звеньев и соединений здесь не учитываются. Решение практически важных задач свободных и вынужденных колебаний осуществляется в основном известными из теории колебаний методами. Кроме того, излагаются оригинальные методы расчета и оценок вынужденных колебаний при сложном периодическом нагружении.

Далее остановимся на определении функции возмущения Wr (t). Разложение возмущения по главным формам колебаний осуществляется с помощью следующей зависимости [65]:

в захватах 5 и б, расположенных на стойках 4 и 7. Стойка 4 шарниром 3 соединена с датчиком 2 изгибающего момента, закрепленным на станине /. Стойка 7 шарниром 8 соединена с качающимся рычагом 11, установленным на станине ) через шарнирную опору 12. Возбуждение колебаний осуществляется кривошипным механизмом 10 через шатун 9. Эта схема положена в основу многих испытательных машин различного типа.

Электромагнитные возбудители 8 колебаний, механически не связанные со станиной, питаются усилителем мощности 2. Частота возбуждения задается генератором 5 через реле 3. Регистрация колебаний осуществляется тензорезисторами 11, тензоусили-телем 14, шлейфным 12 и электронным 15 осциллографами. Для измерения

амплитудно-частотный гистерезис, присущий системам с мягкой нелинейностью коэффициента упругости (рис. 13, б). При питании гидродвигателя через регулятор давления с аккумулятором (см. рис. 12), прохождение резонансных зон того же объекта при одинаковых уровнях возмущения, амплитудах и частотах колебаний осуществляется без срывов в резонаН'

системы с сосредоточенными параметрами и двумя степенями свободы. Основные формы колебаний растяжения-сжатия показаны на рис. 15, г. Высшие гармонические составляющие сопровождаются иными формами колебаний. В частности, при нарушении осевой симметрии установки возможно появление крутильных и изгибных колебаний. Питание пьезокерамиче-ского возбудителя 3 колебаний осуществляется усилителем с выходной мощностью 200 ВА, на вход которого подают сигнал от прецизионного за-