Количества бактерицидной

В деформированном слое высокохромистых чугунов происходит а-^у-превращение, причем содержа-ние аустенита достигает 70% [28]. Этот слой обладает высокой дисперсностью и повышенной твердостью. На глубине 50—60 мкм содержание у-фазы в слое достигало 50% [66]. При трении с нагрузками более 2 Па в поверхностном 'слое модифицированного чугуна (алюминий + иттрий, + не-рий) уменьшение количества аустенита происходит менее значительно, чем в немодифиц-ированных чугунах.

Исследования высокоуглеродистых сталей, проведенные автором, позволили установить, что дополнительное легирование их хромом до 10,8% способствует сохранению при литом состоянии значительного коэффициента относительной износостойкости (Е= =5,17) и достаточно высокой твердости HV 5,06 кН/мм2, что объясняется получением аустенито-мартенситной структуры с высокой микротвердостью аустенита (6,71 кН/мм2). Повышение содержания хрома до 17,8% при некотором увеличении количества углерода (2,0%) приводило к снижению твердости стали до HV 4,25 кН/мм2 и износостойкости на 9%. Это связано с увеличением количества аустенита и уменьшением его микротвердости до 4,35 кН/мм2.

В наплавленных высокоуглеродистых сплавах, легированных хромом, никелем и бором и отличающихся по структуре, влияние аустенита на сопротивление изнашиванию различно [40]. В заэвтек-тическом металле с увеличением количества аустенита износостойкость повышается. Особенно возрастает сопротивление изнашиванию с увеличением количества аустенита примерно до 15% (при 3% Ni). При увеличении количества аустенита с 15 до 25% потери массы образцов при износе практически не изменяются.

Повышение износостойкости сплавов с появлением и ростом количества аустенита объясняется тем, что последний препятствует выкрашиванию имеющихся в сплаве крупных карбидов. Твердость металлов с увеличением количества аустенита уменьшается.

При содержании титана до 0,2% вторичная кристаллизация характеризуется образованием очень тонкого эвтектоида, что свидв' тельствует о переохлаждении аустенита. Практически 0,1—0,2%— Ti достаточно для переохлаждения чугуна, увеличения количества аустенита за счет уменьшения эвтектики и получения мелкозернистого строения.

Рис. 7-17. Изменение составляющих вносимого сопротивления #вн И LBH индуктивного датчика в зависимости от количества аустенита при изменении режимов закалки образцов из стали 9X18 (ло данным В. , С. Гайдамакина и В. Д. Остапенко).

Механические и физические свойства этих сталей зависят от количества аустенита, превращенного в мартенсит, и ряда дополнительных процессов, связанных с образованием интерметаллидных или карбидных фаз, оказывающих дополнительное влияние на упрочнение. Термическая обработка, способствующая повышению требуемых прочностных свойств, состоит из ряда операций: нормализации при 950—

Рис. 14. Зависимость длительной проч- сталей зависят от количества аустенита, пре-ности / а \ сталей переходного класса вращенного в мартенсит, и ряда вторичных и ряда других в зависимости от темпе- процессов, связанных с образованием интер-ратуры металлидных или карбидных фаз, оказываю-

При прямом и обратном мартенситном превращениях в образующемся аустените возникает субструктура с высокой плотностью дефектов, образующих границы достаточно мелких субзерен 20—30 мкм г. Обратное мартенситное превращение в исследуемых сталях характеризуется сначала ^быстрым, почти атерми-ческим ростом количества аустенита, с последующей замедленной аустенитизацией при изотермической выдержке (рис. 12). Для всех

Зависимость количества остаточного аустенита от глубины стравленного слоя б приведена на рис. 21. На поверхности достигается максимальное значение аустенита (48%). По мере стравливания упрочненного слоя количество аустенита уменьшается и на глубине 0,76 мм от поверхности образца рентгенограммы показывают полное отсутствие аустенита. Такие изменения количества аустенита подтверждают влияние снижения силового и термического воздействия.

4) феррито-аустенитные стали, имеющие из-за наличия в них аустенитообразуюших элементов устойчивую структуру аустенита, который не подвержен превращению в мартенсит при охлаждении. Матрица сталей данного класса - феррит. Особенностью этих сталей является увеличение в них количества феррита и уменьшение количества аустенита при нагреве. При охлаждении с высоких температур соотношение фаз изменяется в обратной пропорции;

При определении требуемого количества бактерицидной

ределении необходимого количества бактерицидной энергии сле-

При определении требуемого количества бактерицидной энергии необходимо учитывать ее поглощение при прохождении потока лучей через слой воды. Интенсивность потока лучистой энергии в толще поглощающего оптически однородного вещества (в мкВт/см2) изменяется по закону Ламберта—Бу-гера

Микроорганизмы, находящиеся в воде, имеют различную степень сопротивляемости действию бактерицидных лучей и значение коэффициента k зависит от вида бактерий. Коэффициент сопротивляемости различных видов вегетативных, и патогенных бактерий коли, равного приблизительно 2500, что и принимают при расчетах необходимого количества бактерицидной энергии для обеззараживания. При этом эффект обеззараживания воды, характеризуемый отношением р/р0, подсчитыва-ют по отмиранию бактерий коли. Он зависит от количества затраченной бактерицидной энергии Е-Т, т. е. один и тот же эффект может быть получен при малой интенсивности облучения, но большой продолжительности его и, наоборот, при большой

интенсивности облучения и малой продолжительности. При определении необходимого количества бактерицидной энергии следует учитывать ее поглощение при прохождении потока лучей через слой воды: для бесцветных, не требующих обезжелезива-ния подземных вод, получаемых с глубоких горизонтов, — ОД см~!; для родниковой, грунтовой, подрусловой и инфильтра-ционной воды — 0,15 см"1; для воды поверхностных источников водоснабжения, прошедшей очистку на очистных сооружениях, — 0,2 ... 0,3 см-1.

(количества бактерицидной энергии, потраченной на облучение •«определенного вида ба.ктерий, находящихся в воде. ... Примером применения показательного закона (28) дляуче-"та явления отм.ирания бактерий может быть появившееся в литературе (1946 г.) изложение исследования количества бактери-дидной энергии, необходимой для прекращения жизнедеятель-йшсхи -бактерий кишечной палочки, проведенное Д. Лукич MfCIUA') [60]. Чистая и прозрачная для бактерицидных -лучей рода заражалась культурой В. Cbli 24-часового возраста и за-*ем тгодвергалась воздействию ультрафиолетовых лучей солнечного света, ртутно-кварцевой лампы высокого давления и -ба*-•те,рицидной лампы.

6. ИССЛЕДОВАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ КОЛИЧЕСТВА БАКТЕРИЦИДНОЙ ЭНЕРГИИ, ПОТРЕБНОЙ ДЛЯ ПРЕКРАЩЕНИЯ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ БАКТЕРИЙ

Облучая тонкий слой физиологического раствора, инфицированного кишечными палочками, и определяя количество живых бактерий в единице объема до и после облучения, а также измеряя бактерицидную облученность и время облучения, имеем возможность определить степень обеззараживания воды в зависимости от» количества бактерицидной энергии, потраченной на облучение.

Обобщая средние значения результатов опытов, получаем кривую зависимости степени обеззараживания воды от количества бактерицидной энергии, обозначенную на рис. 64 жирной пунктирной линией б.

Проведенные исследования показали, что скорость отмирания кишечной палочки в искусственно приготовленной воде (физиологический раствор), инфицированной чистой культурой Bact. Coli communis, как и в воде различных водоисточников с естественным 'населением, зависит при прочих равных условиях от количества бактерицидной энергии, падающей на единицу поверхности, и от степени обсемененности воды. Результаты опытов приводятся в табл. 23.

Отмирание Bact. Coli communis в зависимости от количества бактерицидной энергии