Количества испытаний

Расчет количества ингибитора ^тг для обработки трубопровода проводят по формуле:

тания длительностью 45 сут проводили при 20°С в статических условиях. Установлено, что для каждого ингибитора существует критическая концентрация агрессивных анионов, выше которой требуется вводить дополнительные количества ингибитора для достижения полной защиты. Критическая концентрация молярности агрессивных анионов составляет: для бензоата Ю-3 N03~, Ю-4 С1-, Ю-6 SO42-, 5-Ю-6 S2~; для NaNO2 2-l(H NOr, 3-10-4С1-, 10-5S2-; Ю-5 S042-; для Na2CrO4 10~3 NO8-, 10-5 С1-, 3-Ю-5 SO42-, 3-Ю-5 S2-. При концентрации агрессивных анионов выше критической существует линейная зависимость концентрации ингибитора от концентрации агрессивного аниона. Полученные результаты, по-видимому, указывают на существование конкурентной адсорбции ионов ингибитора и агрессивных анионов.

где td, Id — предельные плотности тока в отсутствие и в присутствии данного количества ингибитора, соответственно экстраполированные до 1/и=0. В этих условиях толщина диффузионного слоя должна приближаться к толщине слоя адсорбированного ингибитора, и вероятность бокового подвода деполяризатора (восстанавливаемые частицы в модельной реакции) стремится к нулю.

Расчеты ^ проводились по уравнению (59) с использованием значений Д^, подсчитанных по уравнению (77), исходя из сдвига потенциала максимума электрокапиллярной кривой при введении данного количества ингибитора. Как правило, независимо от выбранного значения К коэффициенты 7з были меньше, чем коэффициенты 74, причем различие между ними возрастало параллельно с увеличением /С. На этом основании можно утверждать, что основную роль в ингибировании кислотной коррозии железа и цинка хлоридом ДЗОП играет двойнослойный эффект, а простая блокировка поверхности пленкой адсорбированного ингибитора имеет второстепенное значение. При К — 3,3 величины ^з Для некоторых концентраций хлорида ДЗОП оказываются несколько большими, чем у^, а значения 6 — слишком высокими. При К. = 8,0 и /С = 11,0, напротив, значение ^з меньше единицы, а в меньше нуля, что противоречит физическому смыслу этих величин; при /С = 5,5 величины у3 были также заметно меньше, чем ^4 (чт°> как было отмечено выше, указывает на преобладание двойнослойного эффекта — тормозящее действие адсорбционного потенциала), но оставались при этом больше единицы, а значения в изменялись от 0,3 до 0,6. Примерно такие же значения в получаются при электрокапиллярных измерениях (@эки). а также двумя другими независимыми методами [31] (методом десорбции ©г и методом модельной реакции 02), Таким образом, в присутствии хлорида ДЗОП наиболее надежными представляются

Эффективность любых ингибиторов зависит от их концентрации в коррозионной среде и при некоторых минимальных содержаниях их падает до нуля. Иными словами, для защиты металла требуется хотя и малая, но конечная концентрация ингибитора в единице объема коррозионной среды. Объем окружающей нас воздушной атмосферы практически безграничен, и создание в ней защитной концентрации ингибитора представляет собой фантастическую и экономически бессмысленную задачу, так как для этого необходимы бесконечно большие количества ингибитора *. Применение ингибиторов для защиты металлов от атмосферной коррозии возможно поэтому лишь в том случае, если удается ограничить пространство, в котором помещается защищаемый объект, и отделить его от остальной атмосферы.

выпускать антикоррозионную бумагу других форматов. Срок службы антикоррозионной бумаги марки УНИ зависит от количества ингибитора в бумаге, вида барьерного покрытия, условий хранения упакованного в бумагу металлоизделия.

поперечном (б) направлениях для бумаги УНИ 14-80 (кривая 2) и УНИ 22-80 (кривая 1), которые показывают их зависимость от количества ингибитора в бумаге. Ингибитор УНИ является гидрофильным, поэтому увеличение его количества в бумаге приводит к тем большему снижению ее прочности, чем выше относительная влажность окружающей среды.

После добавления связующих веществ дисперсия готова к нанесению на поверхность бумаги-основы. Синтез ингибитора НДА в условиях предприятия, изготовляющего антикоррозионную бумагу, обеспечивает повышение ее качества за счет лучшего удержания мелкодисперсного ингибитора бумагой и снижения расхода связующих веществ, что снижает количество необратимо удерживаемого нитрита дициклогексиламина. Практически полностью исключается отпыливание ингибитора с поверхности антикоррозионной бумаги. Срок службы антикоррозионной бумаги марки НДА зависит от количества ингибитора в бумаге, степени его закрепления, величины необратимого удержания, вида барьерного покрытия, условий хранения упакованного в бумагу металлоизделия (табл. 28) применительно к стали различных марок с неметаллическими неорганическими покрытиями и покрытиями хромовым и никелевым без подслоя меди, алюминия. Допустимо использование при наличии чугунных частей.

Физико-механические показатели антикоррозионной бумаги марки НДА удовлетворяют требованиям к упаковочному материалу. На рис. 25 представлены данные статистической обработки уровня качества антикоррозионной бумаги по показателю разрушающего усилия, а также удлинения в машинном (рис. 25, а) и поперечном (рис. 25, б) направлениях. Как и для антикоррозионной бумаги марки УНИ, обнаруживается зависимость физико-механических показателей бумаги марки НДА от влажности окружающей среды и количества ингибитора в бумаге-основе. Так, антикоррозионная бумага марки НДА 14-80 имеет более высокий уровень физико-механических показателей, чем бумага марки НДА 20-80, что также связано с гидрофильностью ингибитора НДА.

рования и, прежде всего, путем снижения скорости испарения ингибитора, что связано с увеличением продолжительности анализа в 2—3 раза. Наиболее целесообразным при определении содержания ингибитора является использование теплоты его плавления. В присутствии бумаги-основы плавление ингибитора дает четкий эндотермический пик на кривой дифференциального термического анализа (ДТА), величина которого зависит от количества ингибитора в бумаге. Тщательное построение калибровочного графика зависимости теплоты плавления от содержания ингибитора в бумаге обеспечивает получение значений содержания ингибитора с точностью 2%. В табл. 32 приведены значения температур плавления некоторых соединений, для определения содержания которых можно использовать указанный метод.

Величину реальной поверхности распределения ингибитора в бумаге-основе S, приходящейся на единицу геометрической поверхности бумаги толщиной h, можно легко рассчитать, исходя из величины радиуса капилляра г, пористости бумаги Fn0p и количества ингибитора в материале:

Предположим, что армирующие элементы имеют плотность ограничивающих прочность поверхностных дефектов, характеризуемую простой функцией распределения % (ff) = ^о"*™ (см., например, [37, 38]), которая определяет число дефектов на единице площади поверхности, ограничивающих прочность при растяжении величиной о". Как показатель т, так и коэффициент С могут быть определены экспериментально в результате большого количества испытаний армирующих элементов.

При ускоренных методах испытаний предел выносливости оценивается грубо даже в случае большого количества испытаний. Только метод Локати может применяться как контрольный при испытаниях с известной (ранее полученной) исходной кривой усталости.

В данной работе представлены результаты большого количества испытаний, проведенных на алюминиевом сплаве 5083-0 как при комнатной, так и при низких температурах.

военного количества испытаний была получена прекрасная сходимость результатов при величине погрешности испытаний 2—3%.

*2 Среднее значение из удвоенного количества испытаний, если нет других замечаний.

Рис. 4. Кривые сопротивления росту трещины для криогенных сталей при 103 К (по результатам удвоенного количества испытаний):

Рис. 5. Кривые сопротивления росту трещины в зоне термического влияния сварных соединений криогенных сталей при 103 К (по результатам удвоенного количества испытаний): а — сталь с 9 % Ni, присадочная проволока сплава Inconel 625,

Общую схему вычислений по методу статистических испытаний можно представить как схему решения такого рода задач, когда подлежащая определению величина представляется в виде математического ожидания функции случайных величин или функционала от случайного процесса и определяется приближенно как среднее значение на основе достаточно большого количества испытаний.

В этом заключается закон больших чисел, установленный в общей форме в середине XIX в. выдающимся русским математиком П. Л. Чебышевым. На основе этого закона для оценки всей совокупности или партии необязательно испытывать все предметы, а можно пользоваться выборочной средней х, вычисляемой из ограниченного количества испытаний. Достаточным количеством считается для различных условий от 25 до 500 наблюдений.

Разработан ряд методик оценки критерия начальной параметрической надежности (1). Почти все методики учитывают влияние объема информации (количества испытаний) на точность результатов решения. Однако в разработанных методиках очень шло внимания уделяется изучению влияния на качество таких факторов, как погрешность измерения и следующая за операцией контроля разбраковка, т.е. не учитыва-ютоя усилия существующей системы контроля, направленные на обеспечение определенного уровня качества. Практическая значимость учета перечисленных факторов показана в работах /1,3 и др./.

Количественные характеристики, связанные с теоремами Бернулли и Пуассона (опирающиеся на неравенства Чебышева, леммы Маркова и др.), обычно не используются в практических расчётах, так как получаемые посредством них значения вероятностей (не меньше р) и количества испытаний (больше N) имеют излишние для практических целей запасы неравенств.