Количества избыточного

1) анодный процесс — переход металлических ионов в раствор с оставлением , соответствующего количества избыточных электронов на поверхности металла:

После окончательного охлаждения сплав состоит из кристаллов a-твердого раствора / (о^) и некоторого количества избыточных (вторичных) кристаллов (-^-твердого раствора состава k (Р«ц).

Общепринятая технология сварки с подогревом приводит к образованию широких твердых участков подкалки в околошовных зонах с крупноигольчатой мартенситной структурен Укрупнение зерен, наряду с сопутствующими закалочными процессами, способствует скоплению на их границах дефектов кристаллической структуры, росту внутренней энергии f снижению сопротивления коррозионному разрушению. Структура аустенитного металла шва при этом более гетерогенная и вторичные избыточные фазы образуют замкну тыс цепочки. Подогрев при сварке способствует росту количества избыточных фаз в структуре металла шва.

31 Излучение альфа-частицы не изменяет количества избыточных нейтронов, но, уменьшая общее число нейтронов и протонов (каждого на два), ведет к увеличению отношения нейтронов к протонам. Например, гипотетическое ядро, содержащее 30 нейтронов и 20 протонов, имело бы отношение нейтронов к протонам, равное 1,5 (если бы такое ядро существовало, это был бы изотоп кальция с массовым числом 50). Излучение альфа-частицы изменило бы это отношение до 1,55.

на пограничные сдои зерна. Испытания показали, что оптимальное содержание молибдена в сталях этого типа 0,5—0,8% при 0,7% С и 0,9—1,1% Ш. При большем содержании молибдена ударная вязкость стали снижается до 10,0 кгс -м/сма (см. рис. 29, б), что обусловлено увеличением количества избыточных карбидов.

В стали 1Х14Н14В2М после старения в течение 10— 20 тыс. ч по границам зерен обнаружены в очень небольшом количестве включения фазы Лавеса (интерме-таллиды типа АВ2). Увеличение количества избыточных фаз протекает интенсивно в первые 10—20 тыс. ч, в дальнейшем процесс замедляется. За 50 тыс. ч старения при 585—590° С наблюдался рост поперечного сечения зерна вдвое. При этом наблюдается уменьшение твердости границ зерен [Л. 95].

Однако присутствие большого количества избыточных карбидов создает значительную карбидную неоднородность стали Р18 (недостаточно устранимую горячей механической обработкой), ухудшающую ее ковкость и прочность тем значительнее, чем меньше была деформация при прокатке (табл. 47).

количества избыточных электронов (е) на поверхности металла:

низких температурах повышаются. Однако изменение Mt образцов (2) происходит на два порядка быстрее, чем образцов (/). В образцах (2) в результате быстрого охлаждения от высокой температуры происходит закалка большого количества избыточных вакансий, поэтому диффузионные явления развиваются быстрее, чем в образцах (7). Если учитывать это обстоятельство, то можно считать, что повышение точки М, вследствие низкотемпературного старения после быстрого охлаждения обусловлено диффузией. Учитывая, что этот процесс является обратимым и происходит сколько угодное число раз в результате мгновенного нагрева до температуры выше температуры превращения В2 -»• -> ООз, сделан вывод, что влияние низкотемпературного старения обусловлено незавершенностью превращения В2 -> ООз при быстром охлаж'-дении. В области остаточной фазы В2 продолжается превращение в упорядоченную фазу ООз- Нагрев при промежуточных температурах является мгновенным (< 1 мин), поэтому образования выделений или расширения области упорядоченной фазы не обнаруживается. Подобные явления не происходят обратимо, поэтому они не ббусловливают влияния низкотемпературного старения, происходящего обратимо.

В результате термической обработки цементованный слой должен иметь структуру мелкоигольчатого мартенсита и изолированных участков остаточного аустенита (15—20%) или мартенсита, остаточного аустенита и небольшого количества избыточных карбидов в виде глобулей.

После окончательного охлаждения сплав состоит из кристаллов «-твердого раствора / (а^) и некоторого количества избыточных (вторичных) кристаллов р1Гтвердого раствора состава k (Рш)-

от химического состава чугуна, количества избыточного цементита и глубины отбела. Наиболее часто в практике применяется выдержка 1—2 часа. Экспериментальные данные по отжигу отбелённого чугуна приведены в табл. 79.

Указанное обстоятельство позволяет при любом коэффициенте избытка воздуха а считать продукты сгорания смесью чистых продуктов сгорания [тг в формуле (214)], и количества избыточного воздуха (а — 1) L0. Так как в ГТУ величина а определяется не химическими процессами сжигания топлива, а рядом других соображений и расчетов, то а может меняться в различных циклах ГТУ от 1 до любого большого числа, не зависящего от процесса сгорания топлива.

Рис. 8-29. Зависимости температуры точки росы (/), содержания SC>2 (2), ЗОз (3), паров воды (4) и концентрации твердых частиц (5) от количества избыточного кислорода.

Важным свойством свободной струи является также подобие для различных сечений температурных и концентрационных полей, связанных однозначно с полем скоростей, а также постоянство количества избыточного тепла для всех сечений

В связи с резким изменением температуры газа при проходе сквозь агрегат частиц в теплообменнике возникает вопрос: к газам какой температуры относится условие (8-61)? Поскольку в большей части агрегата температура газа близка к •&, есть основание подсчитывать а>п.у и гг)ф при О. Таким образом, весовые количества избыточного и проходящего сквозь агрегаты газа будут соответственно равны:

В начале 50-х годов при освоении первых котлов на 100 кгс/см2 высокотемпературная газовая коррозия экранов была весьма интенсивной. Ее масштабы намного сократились, когда были выявлены ее причины и на электростанциях стали систематически контролировать условия сгорания твердого топлива, обеспечивая наличие в топочных газах небольшого количества избыточного кислорода и не допуская смывания факелом экранных труб.

Кислород (СЬ) и азот (№) переходят в газы в основном из воздуха. Следовательно, при полном сгорании дымовые газы состоят из углекислоты, сернистого газа, паров воды и некоторого количества избыточного кислорода и азота, перешедших в газы из воздуха.

Унос горящих частиц топлива с золой и сажей зависит от скорости дымовых газов, длины -пути факела в то'пке и количества избыточного воздуха, т. е. от теплового напряжения решетки и .конструкции топки. При форсированной работе топки потеря тепла с уносом повышается.

Плавка характеризуется выделением в самой печи большого количества избыточного тепла, оказывающего сильное воздействие на конструкцию печи. Рациональное использование этого тепла затруднено. Отвод избытка тепла

Здесь Ризб — отношение количества избыточного воздуха к теоретически необходимому; Я0из6,

Здесь Ризб — отношение количества избыточного воздуха к теоретически необходимому; Я0изб,