|
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 | | ||
Количестве превышающемЛегирующие элементы не влияют на кинетику мартенсит-ного превращения, которая, по-видимому, похожа во всех сталях. Их влияние сказывается здесь исключительно на положении температурного интервала мартенситного превращения, а это в свою очередь отражается и на количестве остаточного аустенита, которое фиксируется в закаленной стали. Некоторые элементы повышают мартенситную точку и уменьшают количество остаточного аустенита (алюминий, кобальт), другие не влияют на нее (кремний), но большинство снижает мартенситную точку и увеличивает количество остаточного аустенита (рис. 285). Из диаграммы видно, что 5% Мп снижает мартенситную точку до 0°С, следовательно, при таком (или большем) содержании этого легирующего элемента охлаждением можно зафиксировать аустенитное состояние. Структура нижнего бейнита при очень малом количестве остаточного аустенита, имея несколько меньшие значения предела текучести и предела прочности, обладает более высокими характеристиками пластичности и вязкости, чем структуры, полученные после закалки на мартенсит и отпуска, и особенно при низких температурах. При одинаковом исходном количестве остаточного аустенита лучшими характеристиками прочности обладает структура игольчатого троостита, полученного после отпуска при 300—325° С. Содержание остаточного аустенита в закаленной шарикоподшипниковой стали. Данные о количестве остаточного аустенита указаны в табл. 15—17. Термическая обработка этих сталей применительно к упругим элементам отличается рядом особенностей. После закалки сталь должна -иметь мелкозернистое строение при минимальном количестве остаточного аустениТа. Первое условие реализуется путем регулирования температуры нагрева при закалке или применением 2—3-кратной закалки, позволяющей повысить величину фазового наклепа и тем самым увеличить число центров рекристаллизации, или двухкратной закалкой с промежуточным нагревом при 650° С. В закалённых с малым отпуском зубьях, особенно в зубьях с твёрдой коркой (цементованных, цианированных и азотированных), при недостаточной длительности отпуска могут быть остаточные напряжения растяжения, доходящие до 2000—2500 кг/ел3 [48. При наличии остаточного аустенита остаточные напряжения растяжения (под коркой) будут ещё большими, чем указанные выше, в результате распада аустенита (в корке) при повышенных рабочих температурах и контактных напряжениях. Поэтому в случае закалки цементованных зубчатых колёс непосредственно из цементационного ящика следует производить расчёт зубьев с учётом остаточных напряжений порядка 2500—3500 кг/еж2 (большие — при большем количестве остаточного аустенита после отпуска). Если зубчатые колёса подвержены действию значительных, но редких перегрузок, то некоторый процент остаточного аустенита в структуре материала поверхностного слоя является даже желательным. от оптимальных температур, свидетельствует о небольшом количестве остаточного аустенита в закалённом состоянии. Твёрдость до 63,2 HR В некоторых сталях с высоким содержанием углерода и легирующих элементов, например в стали с 1,3 % С и 12 % Сг, количество остаточного аустенита после закалки с высоких температур может достигать 80—100 %. Это объясняется снижением температуры, соответствующей точке Мн, в область отрицательных температур. При большом количестве остаточного аустенита (20—30 %) его можно наблюдать в микроструктуре закаленной стали в виде светлых полей между иглами мартенсита (см. рис. 118, б). 2. Для крупных штампов при большом количестве остаточного аустенита целесообразно проведение второго отпуска при температурах на 30—40 °С ниже н по продолжительности на 25—30 % короче первого. 1 Для крупных штампов при большом количестве остаточного аустенита целесообразно проведение 2го отпуска при темЬратуре на Легирующие элементы не влияют на кинетику мартенсит-ного превращения, которая, по-видимому, похожа во всех сталях. Их влияние сказывается здесь исключительно на положении температурного интервала мартенситного превращения, а это в свою очередь отражается и на количестве остаточного аустенита, которое фиксируется в закаленной стали. Некоторые элементы повышают мартенситную точку и уменьшают количество остаточного аустенита (алюминий, кобальт), другие не влияют на нее (кремний), но большинство снижает мартенситную точку и увеличивает количество остаточного аустенита (рис. 285). Из диаграммы видно, что 5% Мп снижает мартенситную точку до 0°С, следовательно, при таком (или большем) содержании этого легирующего элемента охлаждением можно зафиксировать аустенитное состояние. Сплавы с гетерогенной структурой образуются в случаях, когда компоненты Tie обладают полной взаимной растворимостью. Если п сплаве компоненты присутствуют в количестве, превышающем их предельную растворимость, то получается структура, состоящая из двух насыщенных твердых растворов пли твердого раствора и химического соединения (см. рис. 52). При введении вольфрама и молибдена в стали в количестве, превышающем предел насыщения цементита этими элементами, образуются сложные карбиды (рис. 85) Fe3Mo.,C (FeaMoaC), Fe3W3C (Fe.2W.2C) *. Фазовый состав этих сплавов зависит от соотношения количества содержащихся в них карбидов в связи с ограниченной растворимостью WC в TiC. Если количество WC не превышает его предельной концентрации в твердом растворе при температуре 1500° С, то в сплаве имеется лишь одна карбидная фаза — твердый раствор на основе TiC. Если же WC содержится в количестве, превышающем его предельную концентрацию в твердом растворе, то в сплаве находится и вторая карбидная фаза — WC-фаза. Кроме того, в сплавах имеется кобальтовая фаза в виде твердого раствора WC и TiC в Со. Поэтому титановоль-фрамовые сплавы могут быть двухфазными (ТЗОК4) и трехфазными (Т5КЮ). Если весовое соотношение карбида титана и карбида вольфрама в сплаве таково, что количество карбида вольфрама не превышает предельной концентрации его в твердом растворе карбидов при температуре спекания (около 1500°С), то в сплаве присутствует одна карбидная фаза, т. е. твердый раствор на основе карбида титана. Если же карбид вольфрама находится в сплаве в количестве, превышающем предельную концентрацию его в твердом растворе то в сплаве присутствует еще вторая карбидная фаза —карбид вольфрама (WC-фаза). В обоих случаях в сплаве имеется кобальтовая фаза, представляющая собой твердый раствор обоих карбидов в кобальте. Таким образом, в первом случае сплав является двухфазным, во втором — трехфазным. В реакторе БН нейтроны, образующиеся в процессе деления ядерного топлива 235U или 239Ри в количестве, превышающем необходимое для поддержания цепной реакции, используются для производства дополнительного ядерного топлива из воспроизводящего материала 238U, находящегося в активной зоне реактора: ядерное топливо в количестве, превышающем собственный расход, одновременно с производством теплоты, используемой для выработки электроэнергии. ЧУГУН — сплав железа с углеродом в количестве, превышающем предел растворимости последнего в гамма-железе (обычно более 2%), и с нек-рым количеством постоянных примесей Si, Mn, P и S (нелегированный Ч.), а также сплав, содержащий дополнительно к отмеченным элементам специально вводимые, легирующие элементы (Сг, Ni, Mo, Си, А1, более 2% Мп, более 4% Si) — чугун легированный. Ч., в состав к-рого входят в большом количестве элементы, сужающие область гамма-железа (Si, A1), может содержать менее 2% углерода, даже до 1%. Если бы все поперечное сечение было охвачено пластической деформацией, то над всем ним следовало бы построить поверхность с постоянным углом ската. Для наглядного изображения этой поверхности можно было бы поступить следующим образом: изготовить из картона пластину (по форме и размерам повторяющую поперечное сечение скручиваемой призмы) и, расположив ее горизонтально, насыпать на нее сухой песок в количестве, превышающем то, которое может удержаться на ней. Образовавшаяся насыпь будет ограничена поверхностями естественного откоса — это и будет поверхность постоянного ската г)(Ш1> (рис. 11.36). Функция гр<пл>, что видно из (11.188), не зависит от интенсивности угла закручивания. Если весовое соотношение карбида титана и карбида вольфрама в сплаве таково, что количество карбида вольфрама не превышает предельной концентрации его в твердом растворе карбидов при температуре спекания (около 1500°С), то в сплаве присутствует одна карбидная фаза, т. е. твердый раствор на основе карбида титана. Если же карбид вольфрама находится в сплаве в количестве, превышающем предельную концентрацию его в твердом растворе то в сплаве присутствует еще вторая карбидная фаза —карбид вольфрама (WC-фаза). В обоих случаях в сплаве имеется кобальтовая фаза, представляющая собой твердый раствор обоих карбидов в кобальте. Таким образом, в первом случае сплав является двухфазным, во втором — трехфазным. Необходимо отметить существенное влияние титана на обрабатываемость сталей и сплавов; даже небольшие присадки его (-~0,35%) к хромистой стали значительно повышают ее вязкость, в результате чего усиливается склонность стружки к свариванию с резцом. При наличии титана в количестве, превышающем пятикратное содержание углерода, образуется интерметаллидное соединение титана с никелем, способствующее упрочнению сплава и тем самым ухудшению обрабатываемости. Как известно, присутствие в аустенитной стали углерода в количестве, превышающем предел растворимости, может привести при технологических нагревах (сварке, горячей деформации и др.) к появлению карбидной сетки и, как следствие этого, к меж-кристаллитной и ножевой коррозии. Повышение агрессивности сред во многих случаях приводит к склонности стабилизированных сталей к межкристаллитной и ножевой коррозии в сварных соединениях. Рекомендуем ознакомиться: Капельных жидкостей Колебаний соответствующих Колебаний создаваемых Колебаний свободного Колебаний трубопровода Колебаний возбуждаемых Колебаний вращающихся Колебаний увеличивается Колебаниях напряжения Колебаниям влажности Колебания автоколебания Капельное смазывание Колебания концентрации Колебания механизма Колебания оказывают |