Количество испаряющейся

8. Количество испаряемой влаги из камеры за период высушивания

Стальные гладкотрубные змеевиковые эконо-м а и з е р ы кипящего или некшшщего типов широко применяются в паровых котлах среднего давления при обязательном питании их деаэрированной водой. Количество испаряемой воды в кипящих экономайзерах обычно со-ставляет от 15 до 30% общего количества проходящей воды. В некипящих экономайзерах вода не догревается до температуры кипения не менее чем на 40—50° С при всех возможных режимах работы котла.

Нужно отметить, что при этом количество испаряемой жидкости не зависит от кинетики горения и будет таким же, как в случае диффузионного горения.

К сожалению на ТЭС, расположенных в больших городах и в крупных населенных центрах, такой способ не осуществим, так как он требует значительных свободных площадей для организации прудов — озер. В этих ТЭС приходится переходить на замкнутые системы охлаждения при помощи градирен, т. е. специальных деревянных, железных ли.я железобетонных сооружений, на верх которых подается теплая вода, стекающая по насадке градирен вниз, в бассейн, расположенный под градирней (рис. 10.1). Теплая вода при этом охлаждается встречным потоком воздуха главным образом за счет ее частичного испарения. Испаряется количество воды, несколько меньшее, чем то количество пара, которое было сконденсировано в конденсаторах турбин. Так как количество этого сконденсированного пара для рассматриваемых ТЭС было определено в 10000 т/ч, то количество испаряемой в градирнях воды составляет в зависимости от времени года 8000 — 6500 т/ч. Летом испаряется больше — около 8000 т/ч для ТЭС мощностью 4000 МВт, а зимой несколько меньше — около 6500 т/ч.

Высокая температура пламени (1800°С), достигнутая в циклонных топках, вызывает возгонку некоторых соединений золы, которые затем конденсируются на поверхностях нагрева газоходов котла [Л. 3]. Так как с увеличением зольности угля растет количество испаряемой золы, то это ведет к большему заносу газоходов котла.

2. Расход воды на циклон невелик и оказался 0,06—0,1 л/м3 газа. При этом количество испаряемой воды составило в среднем 10% подаваемой в циклон.

Количество испаряемой в кипящем слое влаги в расчете на 1 м2 газораспределитель-

Скоростью циркуляции принято называть скорость, с которой вода поступает в трубы контура. Скорость циркуляции значительна и количество циркулирующей через трубы контура воды Dn во много раз больше, чем количество испаряемой в них воды Dn. Отношение D4/Dn = k называется кратностью циркуляции данного контура. Аналогично отношение всей циркулирующей в котле воды к его паропроизводитель-ности называется кратностью циркуляции в котле. Так, например, кратность циркуляции в двухбарабанном котле с давлением 15—35 кГ/см2 и паропроизводитель-ностью 15—30 т/ч с неэкранированной топкой составляет 60—70, а при экранированной топке 45—55. У однобара-

Здесь AW — количество испаряемой влаги на 1 кг сырого топлива, кг/кг.

Расчет сушилок с кипящим слоем (см. рис. 10-9, в, табл. 10-7) рассматривается в [25, 32, 69, 75, 86]. В начале расчета определяется количество испаряемой влаги, удельный расход тепла (кДж/кг влаги) и газов (кг/кг влаги). Затем определяется значение числа Архимеда при условии, что температура частиц в слое равна температуре уходящих газов по формуле

Расход энергии в период падающей скорости уменьшается, так как уменьшается количество испаряемой влаги.

В пароэжекторных холодильных машинах холодильный агент (вода) является одновременно теплоносителем. Поэтому отпадает необходимость в металлической стенке, разделяющей агент от теплоносителя. Количество испаряющейся в испарителе воды во много раз меньше количества воды, протекающей через него в роли теплоносителя.

где W — весовое количество испаряющейся воды в кг/час; а — фактор гравитационной подвижности окружающей среды (табл. 24); i; — скорость движения воздуха над источником испарения в м/сек; Р1 — упругость водяных паров в воздухе помещения (необходимо при этом учитывать относительную влажность ер в помещении) в мм рт. ст.; Р2 — упругость водяных паров, насыщающих воздух, при температуре жидкости, в мм рт. ст.; F—поверхность испарения в лА

. При бурном кипении воды рекомендуется' принимать количество испаряющейся влаги по количеству подводимого тепла.

Стеклоткань и весь датчик нагреваются, происходит испарение поглощенной влаги и охлаждение датчика. Как только количество испаряющейся влаги станет меньше количества влаги в испытуемом газе, снова начинается процесс поглощения влаги из газа и нагрев датчика. В результате этого между количеством влаги в газе и концентрацией раствора хлористого лития, нанесенного на стеклоткань, устанавливается равновесие. При этом температура равновесия (температура нагрева датчика), которая находится в прямой зависимости от влажности газа, измеряется термометром сопротивления 5, помещенным внутри трубки / датчика. Шкала прибора проградуирована в значениях точки росы. Необходимо иметь в виду, что температура нагрева датчика, измеряемая термометром сопротивления, не равна температуре точки росы. Зависимость точки росы от температуры датчика приведена в табл. 20.

ления в определяющем влиянии времени процесса на количество испаряющейся в канале жидкости. По мере снижения противодавления нарастает скорость, во всяком случае конденсированной составляющей, и сокращается время протекания жидкости через канал. Это влечет за собой уменьшение доли успевающей испариться жидкости, а следовательно, и убывание удельного объема двухфазной среды в области выходного сечения. Таким образом, то соотношение между удельным объемом и скоростью течения, которому отвечает максимальная плотность потока, достигается при меньшем давлении, поскольку снижению

Количество испаряющейся жидкости определяется из уравнения (8-1):

Сполдинг [Л. 8-12] исходит из следующих представлений. С повышением скорости потока увеличивается количество испаряющейся жидкости и для сжигания пара требуется более толстая зона реакции. Для скорости испарения с единицы поверхности принимается зависимость (при Рг я» 1):

В брызгалшом бассейн© вода по сети труб (см. схему фиг. 59) подводится под напором к разбрызгивающим пучкам, снабженным соплами. Вода распиливается веерообразным факелом, подымающимся на высоту в несколько метров над бассейном, и падает в него мелкими каплями. Суммарная поверхность всех капель во< много раз больше поверхности самого 'бассейна, а поэтому и количество испаряющейся с 1 м2 бассейна воды во много раз превышает аналогичную величину для прудов.

Количество испаряющейся воды в этих условиях, т. е. паропроизводи-тельность, в зависимости от заданной температуры парогаза составляло 8—24 кг/кг топлива, а общее количество рабочего агента, т. е. смеси продуктов горения с паром (парогаза), достигало 20—40 кг/кг топлива, т. е. значительно превышало испарительную способность топлива по пару. Не менее важное значение исследованного процесса состоит в том, что он позволяет получить рабочий агент с температурой 1000—1200° К, которой невозможно достигнуть ни в одном парогенераторе. Предельная темпера-•тура пара в современных пароперегревателях едва достигает 850° К.

пара от поверхности капель, а скорость переноса • — от разности парциальных давлений пара на поверхности капель и в объеме смеси. Время испарения определяется из работ [16, 33, 35]. При малых размерах капель жидкости и относительной скорости их движения порядка 10 м/с числа Рейнольдса получаются порядка десяти, и поэтому процесс испарения таких капель можно рассматривать как для неподвижной газовой среды. При испарении капель (сжатие влажного газа) температура окружающей среды (парогазовой смеси) гораздо меньше температуры кипения жидкости при данном давлении (Тт <^ Гюш) и давление насыщенного пара значительно ниже давления газа, т. е. ра/р <^ 1, и в этом случае справедлив обычный диффузионный закон. Элементарное количество испаряющейся жидкости

Если количество газа, заправляемое в контур, велико, то количество жидкости, которая должна испариться, чтобы образовать этот газ, также велико. Чем больше количество испаряющейся жидкости, тем больше нужно будет тепла для ее испарения. Вот почему баллон может