Количество избыточного

Именно большое количество избыточной карбидной фазы (при всех ре* жимах термической обработки) и делает сталь высокоизносоустойчивой. Способность этих карбидов частично переходить в раствор и в тем большей степени, чем выше нагрев под закалку, позволяет, изменяя температуру закалки, изменять свойства стали и ее поведение при термической обработке.

С увеличением переохлаждения количество избыточной фазы уменьшается, а при достижении определенного переохлаждения образуются квазиэвтектоидные структуры сталей с содержанием 0,6—1,4% С (подобно рассмотренным ранее квазиэвтектическим структурам), что определяется кинетикой кристаллизации фаз.

где V — количество воздуха, м3/с; QK — количество избыточной теплоты в помещении, Вт; mM — количество избыточной влаги, выделяющейся в помещении, г/с; z — количество выделяющихся вредных веществ, мг/с; тпл — количество пыли, поступающее в воздух помещения, г/с; i, d и у — соответственно энтальпия (в Дж/кг), влагосодержа-ние (в г/кг) и концентрация (в г/кг); м. о — воздух, удаляемый местными отсосами, общеобменной вентиляцией и т. п.; п — воздух, подаваемый в помещения; ух — воздух, удаляемый из помещения за пределами рабочей зоны; д — допустимая концентрация. Нормами предусмотрено

где ? би - количество избыточной полной теплоты (с учетом теплоты, вносимой паром); РВ — плотность воздуха. Производительность вентиляционных систем, подсчитанную по формуле (11.5), следует проверять по dj-диаграмме влажного воздуха на условия предотвращения образования тумана в помещениях и выпадения конденсата на внутренних поверхностях наружных ограждений. Направление процесса ассимиляции теплоты и влаги на di-диаграмме опреде-

Количество избыточной составляющей, % (объ-

Наибольшее количество избыточной энергии на килограмм реагентов приходится на реакцию синтеза дейтерий — тритий, представленную в (2.4). Но в природе обычно третий не встречается, и потому желательно получать требуемое количество трития в самом реакторе. В этом смысле термоядерный реактор является реактором-«размножителем», и это его свойство является наиболее опасным для окружающей среды. Согласно оценке уровень радиоактивности в термоядерном реакторе мощностью 5 ГВт в любой.момент времени будет составлять 7-Ю18 Бк трития. Такая радиоактивность сопоставима с наиболее опасной радиоактивностью изотопа йода 13Ч, который образовался бы в реакторе деления аналогичной мощности, но биологическое воздействие радиоактивности трития существенно отличается от воздействия радиоактивности изотопа йода 1311. Проблема обращения с тритием должна решаться весьма тщательно. Это, однако, не означает, что ее решение представляет такие же технические сложности, какие возникают при решении проблемы удержания высокотемпературной плазмы.

Рис. 3. Количество избыточной серы (а) и ее концентрация (б) в Норвегии и Швеции (годовой уровень в процентах к нормальному за

Карбиды хрома растворяют в значительном количестве вольфрам и ванадий. Состав карбидов: 5,8% С; 21,5о/0 W; 32,00/0 Сг; 7,00/0 V. После закалки от 1200" концентрация твёрдого раствора повышается до 0,7% С; 7,0% Сг; 1,1°/0V H3,0%W. Количество избыточной карбидной фазы соответственно уменьшается до Wo (см. фиг. 69).

После закалки от оптимальной температуры (1200° С) количество избыточной карбидной фазы в стали ЭИ276 составляет 4,5%, а мартенсит содержит: 4,5% Сг; 2,7% Мо; 10/0W; l,7o/o V. Количество избыточных карбидов в стали ЭИ290 после закалки от той же температуры несколько меньше (так как она содержит меньше ванадия и углерода), что делает

Во время изотермической обработки происходили структурные изменения, связанные с процессами гомогенизации тзердого раствора и миграцией границ зерен. Количество избыточной фазы в результате длительного отжига уменьшилось, особенно в сплавах алюминия с кадмием и оловом. В структуре этих сплавов обнаруживали поры, размещавшиеся на границах зерен. В сплаве с кадмием они имели форму, близкую к сферической, и препятствовали спрямлению границ зерен (см. рис. 41, а). В оловянистых сплавах поры вытянуты вдоль границ (см. рис. 41, б). И в том и в

Именно большое количество избыточной карбидной фазы (при всех режимах термической обработки) и делает сталь высокоизносоустойчивой. Способность этих карбидов частично переходить в раствор и в тем большей степени, чем выше нагрев под закалку, позволяет, изменяя температуру закалки, изменять свойства стали и ее поведение при термической обработке.

нита (см. рис. 77, в и ж) или в виде игл (пластин), закономерно ориентированных относительно аустенита. Количество избыточного (вторичного) цементита возрастает с увеличением содержания в стали углерода.

отношением aS/pS (рис. 105, б). При переохлаждении до ~625 °С количество феррита станет меньше и выразится отношением ба:гв. При ~580'С количество избыточного феррита станет равным пулю. В заштрихованном (рис. 105) треугольнике : избыточные фазы из ау-стенита выделяться не будут, а образуется квазиэвтектоид. Так как с понижением температуры количество выделяющегося избыточного

Количество избыточного воздуха [по формуле (18-13) в табл. 18-1] Л1/в= (а— 1)1/»= (1,15— 1)-10,7= 1,6 М3/кг. Количество сухих газов [по формуле (18-9)]

[Л. 79]. Если в слое присутствует большое количество избыточного цементита или остаточного аустенита и слой обеднен по углероду до тростомартенсита, то усталостная прочность по изгибу понижается с 69—79 до 26 — 55 кгс/ммг.

j Влияние содержания углерода в стали. Стабильной и четкой зависимости между содержанием углерода (0,30^2,3 %)~и износостойкостью стали установлено не было. Низкоуглеродистые (0,15—0,25% С) и среднеуглеродистые (0,3—0,4% С), плохо прокаливающиеся стали, имеющие в микроструктуре изнашиваемых поверхностей избыточный феррит, характеризуются низкой износостойкостью (рис. 1). Максимальное количество избыточного (свободного) феррита свойственно отожженным или горячекатаным сталям и именно в таком структурном состоянии они наименее износостойки. Закалка^ на мартенсит заметно сближает износостойкость сталей разных по содержанию углерода (см. рис. 1). Максимальную износостойкость в горячекатаном и упроч-нениом состояниях в подавляющем большинстве применявшихся методов изнашивания показала сталь с содержанием углерода'

Д ^ определяет количество избыточного связующего, выдавливаемого на внешнее поверхность слоя наполнителя. Избыточность связующего объясняется тем, что при ? -to величина У равна степени армирования пропитанной ленты X, , значение которой не превышает 0,5 * 0,7, в то. -время как теоретический уровень, этого показателя 0,8 t 0,9 при предельно плотной упаковке. Можно показать, что дальнейшее увеличение

из рис. 5-18, сохраняется примерно одинаковым в различных точках по ходу выгорания факела. В случае неорганизованной подачи воздуха, когда при высокой температуре в конце факела имеется большое количество избыточного кислорода, выгорание сажистых частиц происходит по всей длине пути факела, а их средний диаметр уменьшается в направлении от горелки к выходному сечению топки. Изложенное наглядно иллюстрируется рис. 5-19, на котором показано, как изменяется средний диаметр сажистых частиц в пламени по ходу выгорания факела при а =1,25. Эти данные относятся к работе регистровой горелки в условиях, когда до 25% воздуха подавалось в камеру помимо регистра. Ухудшенное перемешивание топлива с воздухом в корне факела приводило в этих условиях к затяжке горения и заметному смещению зоны факела с максимальной температурой пламени в сторону выходного окна топки.

шихся) пузырей. Однако противоположную тенденцию создает дробление некоторых 'пузырей и то, что реальные слои не монодисперсны и возможна сегрегация полидисперсного материала. При сегрегации вверху собираются более мелкие частицы, и при данной, скорости фильтрации для них число псевдоожижения и количество «избыточного газа» выше.

Основной задачей топочных устройств является полное сжигание топлива. В результате процесса горения 'получают газообразные продукты горения, в которых имеется и некоторое количество избыточного воздуха и, кроме того, твердые отходы процесса, а именно золу и шлак, т. е. в большей или меньшей степени трансформированный (подвергшийся воздействию высоких температур, расплавленный или расплавившийся и вновь затвердевший) зольный концентрат.

Диаграмма позволяет определить и количество избыточного СаСОз, если при данной температуре и кратности упаривания предел насыщения превзойден. Так, для воды с исходным значением рН = 7,8 при температуре 70° С и кратности упаривания 2 по диаграмме находим, что растворимость СаСО3 или равновесное его содержание составляет всего 80 мг/л. Внесенное же в испаритель с водой потенциальное количество СаСО3, как видно в точке пересечения линии насыщения и линии двукратного упаривания, составляет 240 мг/л. Следовательно, 210 мг карбоната кальция на каждый литр рассола или 87,5% внесенного количества СаСО3 должны выпасть в виде накипи и шлама. Если кратность упаривания равна 1,5, то количество избыточного СаСОз несколько уменьшается. Равновесное содержание СаСО3 в этом случае составляет 36 мг/л, внесенное в испаритель— 180 мг/л рассола. Тогда избыток составит 144 мг/л. В пересчете на 1 л дистиллята получим потенциальное (максимально возможное) количество накипи в первом случае 216 мг, во втором 288 мг. Такой результат на первый взгляд представляется парадоксальным и во всяком случае противоречащим •общепринятой практике эксплуатации вакуумных испарителей с коэффициентом подачи питательной воды 3—4 (см. § 21). Приведенные цифры являются чисто теоретическими и возможны лишь при такой продолжительности пребывания рассола в испарителе, которая была бы достаточной для полного распада бикарбонатов и осаждения избыточных накипеобразова-телей.

В действительности это количество воздуха будет больше. Известно, что за счет присосов в топочную камеру количество избыточного кислорода в ее пристенной области всегда выше, чем в центральной*. Поэтому действительное «активное» количество воздуха в горелке составляет: F°aT — У°Аат+г//"У0Дат, где у>\. Учитывая это, можно с достаточным основанием (и одновременно с некоторым запасом в сторону увеличения) определять агор по формуле