Количество карбидных

В теплотехнических расчетах часто приходится вычислять количество израсходованного пара на производство единицы полезной (например, механической или электрической)энергии. Так как каждый килограмм пара вырабатывает (г\ —1'2) единиц полезной энергии, на одну единицу полезной энергии потребуется

период (кдж за отчетный период времени); В — количество израсходованного топлива за отчетный период

Для определения расхода твердого топлива и количества очаговых остатков три испытании котельных установок применяется метод взвешивания отдельных вагонеток, тачек или ящиков на предварительно проверенных весах. По количеству израсходованных вагонеток, тачек или ящиков за опыт определяется общее количество израсходованного топлива. Взвешивание производится на платформенных (автоматах и полуавтоматах), десятичных или сотен-2-18

Количество тепла сожженного угля за час можно определить, если по табл. 1-4 взять теплоту сгорания подмосковного угля (Q^ = 2540 ккал/кг) и помножить на нее количество израсходованного угля:

Теплотворная способность большинства жидких топлив для двигателей внутреннего сгорания почти одинакова и составляет обычно QP «* 10000 ккал/кг. Поэтому экономичность двигателей, работающих н:а жидком топливе, можно- оценивать по удельным расходам топлива (bl или Ье , представляющим собой соответственно количество израсходованного топлива, отнесенное к единице индикаторной или эффективной работы.

В — общее количество израсходованного топлива.

К. п. д. вычисляют так: 1) определяют количество тепла, воспринятого 1 кг воды при превращении ее в насыщенный или перегретый пар (или в горячую воду — в водогрейных котлах), для этого вычитают из энтальпии пара (или горячей воды), получаемого в котельном агрегате, энтальпию питательной воды, поступающей в котельный агрегат; 2) вычисляют количество тепла, полезно воспринятого водой за определенный промежуток времени, умножением количества полученного за это время пара (или горячей воды) на количество тепла, воспринятого 1 кг воды; 3) вычисляют количество израсходованного тепла за определенный промежуток времени, умножая расход топлива на его низшую теплоту сгорания; 4) вычисляют к. п. д. котельного агрегата или котельной установки в целом путем деления количества полезного воспринятого водой тепла на количество израсходованного тепла и умножения полученного результата на 100.

изменением продолжительности продувки. При расчете окончательных корректирующих добавок феррохрома (без проверки химического состава ванны) учитывается количество израсходованного кислорода, содержание углерода в ванне и марка стали (влияние никеля). Ниже приведены особенности проведения плавок стали типа Х18Н9 массой 680 кг в кислой дуговой печи завода Купер Эллой Фаундри в Хиллсайде (США).

3.34. На тепловых пунктах потребителей I группы учета, оборудованных самопишущими расходомерами, манометрами и термометрами, количество израсходованного теша, ГДж (Гкая), определяют по формуле

где D„ — количество израсходованного пара за время испытаний его при эксплуатационном расходе, т; /н и iK — среднее теплосодержание пара в начале и конце паропровода, определенное по параметрам пара во время испытаний, кДж/кг (ккал/кг); tn — средняя температура пара во время испытаний, °С; 9е1" и 8й — температура окружающей среды соответственно среднегодовая и во время испытаний, "С; Т— длительность испытаний, ч.

Количество карбидных частиц постоянного размера зависит от содержания углерода в стали (для углеродистой стали прямо пропорционально). В углеродистой стали с 0,35%!С цемен-

кристаллографических направлениях неодинакова. Вследствие этого кристаллы мартенсита имеют форму пластин,которые закономерно ориентированы в исходном аустените: (011) мартенсита (1П) аустенита, [ПО] аустенита 1111 I мартенсита. Кристаллы мартенсита в зависимости от состава стали (в первую очередь в зависимости от содержания углерода), а, следовательно, и от температуры своего образования могут иметь разную морфологию и различную субструктуру. Различают два основных морфологических типа мартенситных кристаллов: пакетный (или реечный) и пластинчатый (двойникованпый). Пакетный мартенсит образуется в углеродистых и легированных конструкционных сталях (содержащих не более 0,5 % С), у которых точка М лежит при сравнительно высоких температурах (рис. 108). Кристаллы пакетного мартенсита имеют форму тонких (0,1—0,2 мкм) пластин (реек). Группа параллельных кристаллов образует вытянутый пакет (рис. ПО, о, 109, б и г). В каждом зерне аустенита обычно возникает несколько (2—4) пакетов мартенсита (рис. 110, а). При увеличениях светового микроскопа отдельные кристаллы (монокристаллы) мар-генсита в пакете не видны и выявляются лишь границы пакетов. Реечные кристаллы мартенсита обычно разделены прослойками остаточного аустенита (рис. ПО, а). Так как пакетный мартенсит в низкоуглеродистых сталях образуется при высоких температурах, он претерпевает частичный распад (самоотпуск). Внутри кристаллов мар-гепсита выделяется некоторое количество карбидных частиц, что приводит к образованию кубического мартенсита. Субструктура пакетного мартенсита сложная и характеризуется большой плотностью дислокаций (~10'- см"2).

Необходимо иметь в виду, что если присутствие таких фаз, как мартенсит и аустенит, можно зафиксировать на рентгенограмме, непосредственно снятой со шлифа закаленной стали, то обнаружить карбидные фазы подобным образом можно далеко не всегда. Это объясняется тем, что количество карбидных фаз в стали обычно относительно невелико. Поэтому для проведения фазового анализа сталей, содержащих карбиды и интерметаллические фазы, применяется специальная методика, включающая также и карбидный анализ.

В отличие от многих других жаропрочных сплавов молибденовые сплавы в условиях окислительного изнашивания являются менее стойкими и наибольшая износостойкость этих сплавов наблюдается при отсутствии поверхностных окисных пленок. Эти сплавы при невысокой твердости (НВ — 280—330 кР/мм?) обладают сравнительно низкой способностью к схватыванию. При одинаковом уровне механических характеристик износостойкость сплавов в литом состоянии выше, чем в деформированном, а менее пластичные сплавы оказываются более износостойкими. Сплавы, содержащие большее количество карбидных фаз, являются более износостойкими. Так, лучшие характеристики износостойкости молибденовых сплавов были получены при трении по сплаву

При использовании дефектного карбида титана прочность и твердость карбидосталей падает, так как уменьшается количество карбидных частиц, снижается содержание мартенсита после закалки и проявляется мягкая ферритная составляющая в структуре карбидостали.

мума при 0,5-0,6% (по Массе) в таких сплавах, как Х-40 и ММ-509. При температурах от комнатной до 760 °С кратковременное, пластическое удлинение обратно пропорционально содержанию углерода; длительная пластичность выше 760 °С зависит от содержания углерода в меньшей степени. Когда оно > 0,6 % (по массе), количество карбидных * выделений существенно возрастает, но морфологические особенности частиц первичных карбидных выделений и эвтектических островков по большей части не оказывают существенного влияния на (степень упрочнения. Пластичность же уменьшается до весьма низкого уровня, поскольку облегчено зарождение трещин и укорочен их путь от одной карбидной частицы до другой.

Количество карбидных частиц постоянного размера зависит от содержания углерода в стали (для углеродистой стали прямо пропорционально). В углеродистой стали с 0,35%jC цемен-

Как видно из рис. 5.11, б; 5.12, б, при больших уровнях нагрузки при деформировании с выдержками происходит дробление и растворение карбидов: размер и количество карбидных частиц уменьшаются, но при этом увеличивается степень тетра-гональности решетки (рис. 5.11, а и 5.12, а). С уменьшением

Содержание Мо * более 3% отрицательно влияет на технологические свойства сплава, а на шлифе можно видеть большое количество карбидных выделений и шлаковых включений [7.4].

Во всех сталях этого типа с увеличением длительности выдержки при отпуске (~620°С) наблюдается постепенное снижение прочностных свойств, ударной вязкости « повышение пластических характеристик (рис 186) При этом в стали увеличивается количество карбидных и интерметал-лидных фаз, которые с увеличением длительности выдержки коагулируют Более заметно укрупняются частицы кубического карбида Л4е23С6 и интерметаллидных фаз Лавеса Fe2(W, Мо), а состав и размеры частиц карбонитридов ванадия и ниобия почти не изменяются На рис 187 приведены кривые длительной прочности основных 12% ных хромистых сталей при базе испытания 10000 ч в зависимости от температуры Видно, что чем сложнее по составу стали, чем выше в них содержание упрочняющих фаз и легирован-нее твердый раствор, тем выше их жаропрочность

кристаллографических направлениях неодинакова. Вследствие этого кристаллы мартенсита имеют форму пластин,которые закономерно ориентированы в исходном аустените: (011) мартенсита (П1) аустенита, [ПО] аустенита