Количество отпущенной

не опасаясь образования избыточной накипи, необходимо подобрать такой состав воды, чтобы индекс насыщения был постоянным во всем диапазоне температур. Пауэлл и соавторы показали [29, 31 ], что для любой щелочности существует такое значение рН, при котором уменьшение измеряемого рН с уменьшением температуры почти полностью компенсируется понижением фактора (p/G—P^Cs)- В этих условиях индекс насыщения оказывается практически постоянным при разных температурах, и количество отложений в горячей и холодной воде одинаково (табл. 6.3). Возможные количества отложений зависят от индекса насыщения. Щелочность и рН воды можно регулировать добавками Са(ОН)2, Na2CO3, NaOH, H2SO4 или СО2.

Количество отложений определяют отдельно как на стороне трубы, обращенной в топку (огневой стороне), так и на стороне, обращенной к кладке (тыльной).

где Q — количество отложений в котле, т; А — количество кислоты в пересчете на 100%, необходимое для растворения 1 т отложений, т/т; при растворении карбонатных отложений для соляной кислоты п = 0,73, для НМК 1,2 и для сульфаминовой кислоты 1,94; при расчете условно принимают, что отложения состоят из карбоната кальция; а — коэффициент запаса, a=l,l-s-ч-1,2; С„сх— содержание кислоты в техническом продукте, %.

В условиях эксплуатации ротор обнаружил недопустимо короткий срок службы — 2 мес., а один ротор вышел из строя после службы в течение 9 сут. Этот нагнетатель был вскрыт и подвергся детальному обследованию наряду с другими роторами. Было установлено, что на роторе и на всасывающем патрубке находилось большое количество отложений. После их удаления разрушение представляло следующую картину. Основному разрушению подверглись входные кромки лопаток со стороны диска. Толщина лопаток рядом с отбортовкой равнялась 4 мм вместо 7,5 мм в исходном состоянии (рис. 2 и 3). Рядом с отбортовкой наблюдались сквозные трещины размером 30— 100 мм. На отдельных лопатках были обломаны куски материала. Толщина лопаток у покрывающего диска равнялась исходному размеру 7,5 мм.

Количество отложений в различных частях водогрейного котла изменяется в пределах 0,5—5,5 кг/м2. В процессе эксплуатации химическую очистку поверхностей нагрева котла следует проводить при загрязнении 1,0 кг/м2 и более или при увеличении гидравлического сопротивления водяного тракта котла в 1,5 раза по сравнению с чистым котлом.

стоящий из солей жесткости (соединения кальция и магния), составляет около 0,5 Вт/ (м • К). Толщина отложений зависит от водного режима ПГ и периодов между промывками. Наибольшее количество отложений обычно наблюдается в зонах поверхностного и развитого кипения.

Реакторы в Сакстоне и Селни нормально работали при концентрациях шлама порядка 50—100 мкг/кг. Временами в Селни концентрации шлама увеличивались-и достигали 1—2 мг/кг. Нормальные концентрации шлама в Янки изменялись от 100 до 400 мкг/кг, и было много выбросов шлама с высокой концентрацией; наибольшая величина была порядка 45 мг/кг 119]. Влияния на реактивность не наблюдалось. Если весь осадок происходил из зоны, это соответствовало бы 21 мг/дм2 отложений в зоне. Если это был общий осадок, можно предположить, что накопленная в таком осадке реактивность была незначительной. Заметное накопление реактивности требует отложений но крайней мере в 15 раз больше наблюдаемых. Если предположить, что такое отложение существует, то реактивный эффект выброса шлама будет равен примерно только 7% от накопленной реактивности. Очевидно поэтому, что из соображений практической безопасности приемлемое количество отложений, вероятно, много больше, чем наблюдаемое или чем количества, которые можно предполагать из косвенных данных при наихудших условиях. На этих основаниях, кажется, нет необходимости в дальнейшем рассмотрении случаев перемещения бора.

в) количество отложений пропорционально дозе ионизирующего излучения, полученной теплоносителем. Отложение происходит не в месте облучения (при небольшой дозе), а несколько ниже по направлению движения потока теплоносителя;

В итоге перечисленных причин суммарное количество отложений окислов железа в НРЧ может составить около 200 г/м2. Однако фактическое общее количество железоокисных отложений в наиболее теплонапряженных панелях боковых или задних экранов НРЧ после 7000—10 000 ч работы достигает 400 г/м2. Таким образом, небаланс составляет около 200 г/м2. Это количество отложений предположительно было отнесено за счет окислов железа, образовавшихся в результате коррозии самого металла труб НРЧ во время работы котла. На это указывала и экстраполяция результатов испытаний стали 12Х1МФ в перегретом паре высокого давления.

Опыты проводились на двух зондах. Плоская рабочая поверхность малого зонда (рис. 4.4, а) площадью 280 мм2 имела одинаковую во всех точках температуру, что было необходимо при изучении зависимости скорости конденсации паров от температуры поверхности. Однако количество отложений на этом образце было очень малым (5 — 6 мг) и

Одним из важных критериев определения необходимости проведения химических очисток, а также их эффективности является количество отложений на внутренней поверхности труб. В настоящее время разработано несколько методов определения количества отло-

где Эот" = Э*4" — Эс л — количество отпущенной электроэнергии, равное разности выработанной и израсходованной на собственные нужды, кДж.

Количество отпущенной электроэнергии

и удельного расхода электроэнергии на то же количество отпущенной тепловой энергии, кВт-ч/МВт (кВтХ Хч/Гкал):

ввести статистическую отчетность по эксплуатации котельных установок; установить основные производственные и технические показатели их работы: количество отпущенной тепловой энергии, Гкал/мес (квартал, год); удельный расход условного топлива, кг/Гкал; себестоимость отпущенной тепловой энергии, руб/Гкал;

Удельный расход условного топлива определяется делением расхода условного топлива В за рассматриваемый период времени на количество отпущенной тепловой энергии 2Q за этот же период по формуле

Переход к многоступенчатому подогреву сетевой воды (рис. Х.4) существенно изменяет структуру регулируемого объекта по тепловой нагрузке. Этот объект включает паровые объемы всех камер отбора, паропроводов и бойлеров, а также сами бойлеры как тепловые аккумуляторы. Для получения удовлетворительного качества регулирования такого сложного объекта нуждается в серьезном обосновании прежде всего выбор регулируемой величины. При производственном отборе, где потребителем используется непосредственно энергия отбираемого пара, количество отпущенной теплоты определяется расходом пара и его параметрами. Поскольку потребителю требуется пар вполне определенных параметров, выбор одного из них — давления — в качестве регулируемой величины вполне правомерен.

Эс н — расход электроэнергии на собственные нужды в квтч; Эотп — количество отпущенной электроэнергии в квтч; Qm =r BQ " — количество тепла, внесенного с топливом, в ккал; В — количество сожженного топлива в кг;

E.S— сумма всех зкошюатациюнных затрат, коп.; Эотп — количество отпущенной электроэнергии, квт-ч.

где 5ОТП —количество отпущенной электроэнергии, выработанной электрогенераторами с приводом от конденсационных турбин, квт-ч;

2. Количество полезно-произведённой энергии на шинах станции (иначе, количество отпущенной с шин электроэнергии), которое равно количеству выработанной электроэнергии на клеммах генераторов за вычетом электроэнергии, израсходованной на собственные производственные нужды электростанции. Электроэнергия, израсходованная на хозяйственные нужды станции, приравнивается к полезно отпущенной потребителям и при определении размера отпуска с шин электростанции не вычитается из выработки электроэнергии

Так, по отчетным данным за рассматриваемый период известны: расход топлива на ТЭЦ #тэц; количество отпущенной внешним потребителям теплоты QB п; количество отпущенной электроэнергии Этэц-