Количество параллельных

Количество отводимого тепла,

При сравнении колонны однократной ректификации с колонной, показанной на рис. 8.31, видно, что первая представляет собой ее нижнюю часть (отгонную), расположенную под уровнем питания. Верхняя (концентрационная) часть, необходимая для получения технически чистого легкокипящего вещества (и данном случае азота), отсутствует. Поэтому из колонны в точке 6 отводится не чистый азот, а пар, равновесный жидкому воздуху в точке 4. Так как полное равновесие не достигается, то практически пар, отходящий из колонны, содержит около 10—12% кислорода. Парь:: загрязненного азота отводят ч грез теплообменник противотоком по отношению к поступающему воздуху аналогично тому, как отводят пары из отделителя жидкости при ожижении воздуха. В испарителе колонны собирается труднокипящее вещество (в данном случае кислород) , которое может быть отведено либо в жидком (точка 5'), либо в газообразном виде (точка 6'). El первом случае колонна играет также роль и отделителя жидкости, и количество отводимого кислорода будет определяться уравнением (8.4), как и количество жидкого воздуха.

... Количество отводимого в этом процессе тепла определяется выра-

Количество отводимого цг и подводимого qv тепла в изотермических пррцессах подсчитывается по формулам

Нам известны результаты лишь одного экспериментального исследования теплообмена при конденсации в вертикальной трубе четырехокиси азота с одновременным опытным. определением перепада статическбго давления [6.2]. Опыты проведены при конденсации химически равновесного насыщенного пара NzO^ в вертикальной трубе из стали Х18Н10Т длиной 781 мм, внутренним диаметром 8 мм и технически гладкими поверхностями. Пар двигался сверху вниз. Охлаждение трубы — противоточное водяное. Количество отводимого тепла определялось по расходу и подогреву охлаждающей воды и по количеству конденсата. Температура воды на входе и выходе, из кольцевого канала -находилась при помощи пятйспайных ХА-термопар с индивидуальной тарировкой в связи с необходимостью снижения подогрева воды при обеспечении нужной точности замеров. Перепад давления определялся по показаниям дифма-нометра специальной конструкции, использующего в качестве рабочей жидкости N204. Количество примесей в четырехокиси азота не превышало 1 % (в пересчете на HNO3). Технологическая схема установки показана на рис. 7.1. Эксперименты выполнены при давлениях 7,5 и 4 бар с полной конденсацией и при 7,5 бар с неполной; диапазон изменения основных параметров приведен в табл. 6.2.

При проведении исследований, связанных с оценкой механических потерь, принято считать, что теплота трения колец уходит непосредственно в охлаждающую жидкость, и по этой причине в тепловом балансе поршня никакой роли не «грает. Если для малооборотных дизелей подобное предположение и будет в известной степени справедливым, то для дизелей быстроходного класса с таким допущением согласиться трудно. Количество отводимого от поршня тепла в этом случае будет, по всей вероятности, зависеть от того обстоятельства, насколько поршневые кольца, являясь не только проводниками, но и источниками тепла, будут препятствовать отводу основного потока тепла от газа к стенкам цилиндра.

Пока количество отводимого формой тепла больше количества тепла,, подводимого от жидкого металла, твердая корка нарастает. Когда приход тепла превысит расход, начинается оплавление твердого слоя.

12 —• 575; — Количество отводимого тепла

Количество отводимого в цилиндрах компрессора тепла составляет в ступенях низкого давления 15—20о/0) а в ступенях высокого давления 10—15°/о от теплового эквивалента работы сжатия данной ступени (632Л',-); кроме того, отводится значительное количество тепла,

q = cp (tl + tn + tm) ж (54 + 2,66)0,24 = 45 ккал/кг. Общее количество отводимого тепла в воздухоохладителях 2<2в = °в<1 -3600 = 7250- 45 -3600 =11 74,5-1 06 ккал/час.

т. е. вес поверхностей регенератора уменьшится в 2 раза. Приближенно можно полагать, что и вес поверхностей охладителей воздуха также уменьшится в 2 раза. Количество рабочего тела по весу остается такое же, как и для открытого цикла. Количество циркуляционной воды возрастает из-за необходимости охлаждения рабочего тела перед первой ступенью компрессора. Количество отводимого тепла в этом охладителе при температуре газа за регенератором (перед охладителем) te = 180° С (табл. 24) определится так (&откр = 12, 4 = Ю0° С, . Ооткр = 223 кг/сек):

где N - количество опытов по матрице; п - количество параллельных опытов. Дисперсия коэффициентов уравнения регрессии равна

где С — количество параллельных проб, выполняемых лаборантом.

Одной из центральных задач при расчете автоматических линий со сложной структурой (под сложной структурой будем понимать совокупность следующих характеристик: число самостоятельных участков; количество бункерных емкостей; количество параллельных потоков в каждом участке; порядок расположения этих участков по ходу движения объекта обработки; количество наладчиков на каждом участке) является определение коэффициента технического использования (к.т.и.). Для точного определения к.т.и. автоматической линии требуется учет всех возможных состояний, количество которых зависит от сложности структуры и определяет порядок системы дифференциальных уравнений в частных производных. Существующие ныне аналитические расчеты к.т.и. автоматических линий построены на ряде допущений, которые позволяют снизить порядок системы дифференциальных уравнений, но вносят расхождения с реальными к.т.и.

Количество параллельных корпусов

Здесь Гц — длительность цикла простого процесса (индексы в скобках обозначают вид движения) в днях; m — число операций процесса; tK — калькуляционное штучное время операции в минутах; tMO — среднее межоперационное время в сменах; Тк — календарный фонд времени одной смены (в минутах); с — количество параллельных рабочих мест на операции; 5 — сменность; р — размер одной транспортной (передаточной) партии.

Станки, мало отделочных р применяемый рг Станки, часто делочными рабо' Количество параллельных передач между fey валами гп * I 1,0 а о,95 3 °.91 4 о,88 6 0,85 используемые на гботах (обычно [счётный случай) , загружаемые от-гами . - - 0,64 о,6о :ство л ьных между 12„* °» °» hT 0,83 0,81 °,77 о,74 31 16 kTcti °,57 0,47" 0,41

Выпрямители маркируются условным обозначением, состоящим из семи знаков: первый — число, указывающее диаметр круглого или величину стороны квадратного элемента в миллиметрах; второй — буква, обозначающая класс выпрямителя; третий — буква, характеризующая вид выпрямителя; четвертый — число, обозначающее общее количество элементов в выпрямителе; пятый — буква, обозначающая серию выпрямителя; шестой — цифра, указывающая на количество параллельных ветвей в выпрямителе (от 2 до 6); седьмой — буква, обозначающая особенности выполнения выпрямителя. Отсутствие в марке выпрямителя шестого и седьмого знаков означает, что параллельных ветвей нет, а конструкция нормальная (например 15ВЕ2А).

здесь Т„ — расчетная трудоемкость всех переходов, необходимых для сборки одного объекта; Тс — расчетная трудоемкость переходов, выполнение которых совмещено во времени с другими; Т — расчетный такт сборки, подсчитываемый исходя из заданной программы; tn — расчетное время, необходимое для перехода рабочих от одного собираемого объекта к следующему; 7л — количество параллельных потоков, необходимое для выполнения программы, подсчитываемое из равенства

где L — длина собираемого объекта в м; 1: — промежуток между собираемыми объектами, измеряемый в направлении движения конвейера, в м', Т — такт сборки в мин; у% — количество параллельных потоков, необходимое для выполнения программы.

Элемент решетки с направленным дутьем состоит из гребенки /, образующей наклонные щели, литого корпуса решетки 2, клинового крепления 3 гребенки к корпусу и патрубка 4 для подвода псевдо-ожижающего агента от коллектора. Собственно гребенка состоит из набора направляющих лопаток 5, закрепленных между двумя рейками. Клиновое крепление позволяет легко заменять гребенки. Конструкция элементов решетки позволяет устанавливать их вплотную последовательно друг за другом и набирать требуемое количество параллельных рядов. Опытный образец такой решетки был испытан на полупромышленной установке, в которой решетка имела площадь 0,7 м2 и состояла из 36 элементов. При среднем диаметре частиц 2 мм по решетке хорошо транспортировались к месту разгрузки частицы размером до 40 мм. 16—1421 -Ж

в работоспособном состоянии обладает постоянной производительностью С. При отсутствии отказов все задание можно выполнить и одним каналом за время t3'= V/C. Для уменьшения времени выполнения задания работа равномерно распределяется между всеми каналами. Предполагается, что структура и алгоритмы функционирования системы позволяют разбивать задание на любое количество параллельных ветвей без увеличения общего объема задания.