Количество свободного

Твердая фракция в виде летучей золы — негорючая составляющая топлива, которая содержит алюмосиликаты, окись кальция и негорючую сульфатную серу с некоторой примесью микроэлементов. Количество свободной двуокиси кремния в золе колеблется от 10 до 82 %, Биологическая активность золы при попадании в дыхательные пути и легкие зависит не только от химического, но и от дисперсного состава твердых частичек и способности их к растворению. Очевидно, что при нормировании примесной золы должны учитываться ее химический и дисперсный состав.

небольшое количество свободной серной кислоты, но без

В практике наблюдается, что латунные бегунки быстро выходят из строя из-за коррозии и износа. Это отчасти объясняется тем, что в смазку № 30 с целью улучшения смазывающей способности введена свободная жирная кислота. Между тем известно, что свободные жирные кислоты, как, например, олеиновая кислота, и особенно жирные кислоты, полученные при окислении парафинов, коррозионно активны по отношению к цветным металлам и сплавам [13J. Несмотря на незначительное количество свободной жирной кислоты в смазке № 30, ее вредное действие все же сказывается.

/ Основной же способ предупреждения подшламовой коррозии— /возможно более полное удаление из воды, соприкасающейся с метал-/лом, растворенного в ней кислорода и свободной угольной кисло-, [ты. Так, из питательного тракта кислород удаляется путем тщательной термической деаэрации питательной воды, проводимой иногда в комбинации с химической деаэрацией. Если же в деаэрируемой воде содержится значительное количество свободной угольной кислоты, для полного ее удаления вместе с кислородом применяется барботаж части или всего греющего пара через слой воды в аккумуляторном баке. С помощью барботажа достигается также разложение части бикарбонатной щелочной воды, при этом образуется сода, в присутствии которой повышается рН воды и прекращается удаление продуктов коррозии с поверхности металла. Если же барботажную деаэрацию почему-либо нельзя применять, а имеющиеся деаэраторы не обеспечивают полного удаления свободной угольной кислоты из питательной воды, можно пользоваться подщелачиванием питательной воды.

Из этого уравнения следует, что для поддержания в растворе определенной концентрации бикарбонатных ионов НСО~ требуется, чтобы в воде присутствовало соответствующее этой концентрации количество свободной углекислоты СО2, называемой «равновесной углекислотой», не вступающей в другие химические реакции. Если фактически присутствующее в воде количество свободной углекислоты больше равновесной концентрации, т. е. если есть избыточная углекислота, являющаяся весьма активной, то такая вода исключает возможность образования на стенках экономайзера и водоотводящих труб защитной карбонатной пленки. Отсутствие защитной пленки обусловливает контакт металла с водой, и тем самым

Из этого уравнения следует, что для поддержания в растворе опреденной концентрации бикарбонатных ионов HCOJT требуется, чтобы в воде присутствовало соответствующее этой концентрации количество свободной углекислоты СО2, называемой «равновесной углекислотой». Если фактически присутствующее в воде количество свободной

Температура воды, °С Количество свободной углекислоты в в >де, мг/л

Из этого уравнения следует, что для поддержания в растворе определенной концентрации бикарбонатных ионов (НСОз) тРе~ буется, чтобы в воде присутствовало соответствующее этой концентрации количество свободной углекислоты (С02), называемой «равновесной угольной кислотой», не вступающей в другие химические реакции. Если фактически присутствующее в воде количество свободной угольной кислоты больше равновесной концентрации, т. е. если есть избыточная, весьма активная кислота, то такая вода исключает возможность образования на стенках экономайзера и водоотводящих труб защитной карбонатной пленки. Отсутствие защитной пленки обусловливает контакт металла с водой, что при наличии в воде растворенного кислорода вызывает процессы коррозии.

Из этого уравнения следует, что для поддержания в растворе определенной концентрации бикарбонатных ионов НСО3~ требуется, чтобы в воде присутствовало соответствующее этой концентрации количество свободной кислоты (в виде растворенного в воде СО2), называемой «равновесной угольной кислотой», не вступающей в другие химические реакции. Если фактически присутствующее в воде количество свободной угольной кислоты больше равновесной концентрации, т. е. если есть избыточная, весьма активная кислота, то такая вода исключает возможность образования на стенках экономайзера и водоотводя-щих труб защитной пленки, что обусловливает контакт металла с водой и при наличии в воде растворенного кислорода вызывает процессы коррозии.

подаваться в фильтр водяным эжектором. В последнем и происходит разбавление до необходимой концентрации. Технический сульфат аммония содержит небольшое количество свободной серной IB гомг/л кислоты. Поэтому с целью защиты оборудования от кислотной коррозии раствор сульфата аммония целесообразно подщелочить содой или едким натром до слабой окраски по фенолфталеину. Хлористый аммоний также может использоваться для регенерации аммонийфильтров. Он имеет некоторые преимущества перед сульфатом аммония, но стоимость его значительно выше.

с удалением С02 в паровую фазу. Образующийся карбонатный ион по обратной реакции связывает остаточное количество свободной углекислоты. Таким образом, здесь действуют параллельно два дополняющие друг друга процесса: десорбция и химическое связывание СО2.

При серебрении метких деталей в корзине или в барабане (из винипласта полиэтилена полипропилена) контакт осуществляет ся при помощи медных или латунных шин расположенных внутри барабана или корзины Алюминий в процессе работы растворяется, в результате чего образуются гидраты окиси алюминия Во избежание загрязнения раствора образующимися гидратами алюминий помещают в мешок из хлопчатобумажной или капроновой ткани В процессе работы в растворе образуется небольшое количество свободного цианида для связывания которого необходимо помещать в раствор свежеприготовленное хлористое серебро (в бязевом мешке) Раствор контактно химического серебрения довольно ста бйлен

Микроструктура стали Ст.З после рассмотренных режимов термообработки по сечению также была однородна и обладала одинаковой твердостью. Различие со сталью 10Г2С1 в данном случае состояло в том, что после закалки в воде структуру стали составляли в основном продукты промежуточного распада аустенита с небольшим количеством отпущенного мартенсита. В поверхностном слое встречается и свободный феррит. С увеличением толщины слоя количество свободного феррита возрастает. Твердость стали Ст. 3 при аналогичных условиях охлаждения была несколько меньше, чем стали 10Г2С1.

icp = 3; /si = 0,4; /Cr = 0,1; /w = 0,1; /v = 0,1; /Mo = 0,1; /Mn = 0; /N1 = 0. Исключительно сильное влияние на обрабатываемость стали, имеющей феррит-ную основу, оказывает легирование ее углеродом до 0, 5% . При увеличении содержания углерода количество свободного феррита в отожженной стали постепенно уменьшается, а при содержании углерода, равном 0,5%, свободного феррита в отожженной стали практически не остается, и поэтому дальнейшее увеличение содержания

Так, например, при обработке стали на ферритной основе, содержащей более 0,8% Сг, скорости резания возрастают в 1,5—3 раза, тогда как при обработке легко окисляющейся стали, имеющей в своей структуре значительное количество свободного феррита при незначительном содержании хрома, увеличение скоростей резания составляет только 10—20%.

Взаимодействие с керамикой. Fe—Cr—-AI сплавы склонны к химическому взаимодействию с рядом окислов и металлов. Для них, в отличие от нихромов, пригодна не всякая керамика, выпускаемая промышленностью для высокотемпературных печей. Для температур 1100—1300° С огнеупорная масса должна содержать не менее 75% глинозема и минимальное количество свободного кремнезема (менее 25%) и окислов железа (менее 1%).

При повышении содержания углерода и кремния увеличивается количество свободного углерода в структуре ковкого чугуна, понижается его твердость и улучшается обрабатываемость. Для получения высокой чистоты обработанной поверхности необходимо стремиться к мелким включениям углерода отжига, равномерно расположенным в металлической основе. Чистота обработанной поверхности перлитного ковкого чугуна выше, чем ферритного, что имеет особое значение при нарезании резьбы, конфигурация элементов которой на перлитном чугуне получается более совершенной, чем на ферритном.

Коррозионное растрескивание может возникнуть как при более высоких, так и при относительно низких температурах, начиная с 50—80° С. Интенсивность процесса коррозионного растрескивания в значительной степени зависит от концентрации в воде С1-иона и кислорода. При полном отсутствии кислорода можно допустить содержание С1-иона в воде до 100 мГ/кГ, даже для высоких давлений, однако допустимое содержание С1-иона резко падает (до 0,5—1 мГ/кГ), если в воде имеется хотя бы незначительное количество свободного кислорода. При неблагоприятных условиях образуются области выпаривания воды, например, зона доиспарения прямоточных парогенераторов, где концен-

ми графита в модифицированном чугуне 80—100 мкм. Резко изменилось число эвтектических зерен: с 400 1/см2 в немодифицированном чугуне до 800—1000 1/см2 в модифицированном. Металлическая основа модифицированного чугуна представляла собой тонкопластинчатый перлит со средней величиной межпластиночного расстояния, равной 0,6—0,7 мкм. Количество свободного феррита в структуре не превышало 5%. При введении в чугун добавок сурьмы и хрома без силико-мишметалла образовывался междендритный графит, размеры

где первое слагаемое — количество появившегося в результате диссоциации СО, а второе — количество появившегося Н2. Коэффициент перед скобками переводит эту сумму в количество свободного кислорода. Сумма количеств СО2 + СО и Н^О + Нз после диссоциации равна первоначальной сумме СО2 + Н2'О.

Свариваемость указанных сталей в существенной степени зависит от уровня в них углерода. При содержании углерода ниже 0,08ч-0,12% (в зависимости от марки стали) структура основного металла содержит значительное количество свободного феррита. В околошовной зоне этих сталей наблюдается заметный рост ферритного зерна, сопровождающийся снижением ударной вязкости при комнатной температуре. Поэтому 12-процентные хромистые стали с содержанием более 20—30% свободного феррита

Гораздо лучше, чем в обыкновенном факеле, организуется процесс массовой газификации в любом, даже самом примитивном слое. Неподвижный слой кускового топлива на простой колосниковой решетке, продуваемый воздухом, представляет собой хорошо организованную зону газификации твердого топлива. В стабилизированном процессе, даже при работе с холодным воздухом, по ходу этого воздуха в слое быстро развиваются весьма высокие температуры, достигающие 1700—1 800° С. При таких температурах и наличии кислорода воздуха гази-фикационный процесс идет очень интенсивно и выдает в топку газообразные полупродукты газификации, которым надлежит гореть уже в топочном пространстве пламенным (факельным) способом, т. е. в процессе чисто диффузионного типа, если в этом пространстве присутствует достаточное количество свободного кислорода, активно привлекаемое к истинному смесеобразованию. 18