Количество теплоносителя

Смещение кромок - распространенный дефект, возникающий в результате накапливания погрешностей в процессе обработки заготовок на заготовительных и сборочно-сварочных операциях производства аппаратов. Смещение кромок приводит к дополнительной концентрации напряжений из-за возникновения изгибающего момента и увеличения угла перехода от металла шва к основному металлу. В литературе имеется достаточно большое количество теоретических и экспериментальных работ, в частности, [2, 26 и др.]. Однако большинство из опубликованных работ посвящено оценке концентрации напряжений от действия краевых сил и моментов. Между тем, резкий переход от металла шва к основному металлу способствует возникновению еще большей концентрации в сравнении с действием изгибающих моментов.

Значительное внимание уделялось исследованию и созданию средств для устранения вредных колебаний. С этой целью проведено большое количество теоретических и экспериментальных работ по изучению процессов демпфирования в различных материалах и конструктивных элементах. Изучались способы и методы виброударного демпфирования и гашения колебаний с помощью демпферов сухого трения.

Количество теоретических работ, посвященных этому вопросу, весьма ограничено. Большинство из них посвящено расчету сопротивлений при ярко выраженном поверхностном эффекте, в других же [1.16] не дается никаких рекомендаций по конструированию многослойных обмоток. Экспериментальное исследование этого вопроса затруднено из-за большого числа параметров, характеризующих обмотку. При изготовлении всех слоев из одного проводника их число равно шести (без учета влияния загрузки или магнитопроводов).

Если теорией надежности автоматических производств занимаются многочисленные научно-исследовательские, конструкторские и.проектные организации, то вопросы организации производства решаются, как правило, непосредственно заводами, эксплуатирующими АЛ. Однако недостаточное количество теоретических работ в этой области, затрудняют квалифицированное решение указанных вопросов.

ЁИД отечественной лазерной установки для раскроя текстиля. Мощность излучения лазера около 850 Вт, и при ширине реза 1 мм установка позволяет вести массовый раскрой тканей по автоматически управляемой программе при толщине набора текстиля порядка 100 мм и размере обрабатываемого поля 2,5x3,5 м2. К настоящему времени проведено ограниченное количество теоретических исследований по определению соотношений между мощностью излучения лазера, скоростью резания, диаметром пятна и т. п. В значительно большем объеме имеются данные по экспериментальному исследованию резки диэлектриков и определению таких параметров, как удельная энергия резания объемных диэлектриков S0 (Дж/г) и погонная энергия резания тонких слоев L (Дж-см). Ниже приведены величины S0 и L для некоторых материалов [12, 76].

Для сварки деталей из обычных стекол вполне достаточен уровень мощности порядка 50—100 Вт, а для сварки кварца и металлостеклянных спаев необходимы мощности порядка 300 Вт и более. К настоящему времени проведено ограниченное количество теоретических и экспериментальных исследований по определению соотношений между мощностью излучения лазера, скоростью сварки, диаметром светового пятна, толщиной свариваемых деталей и т. п. Однако для ориентировочной оценки можно пользоваться удельной энергией сварки, приблизительно равной для стекла 30 кДж/г, а для кварца 45 кДж/г.

Изучение процессов радиационного и сложного теплообмена проводилось особенно интенсивно в течение последних десятилетий как в СССР, так и за рубежом. При этом следует указать на большое значение работ советской школы теплофизиков, являющихся пионерами в этой области науки. Бурное развитие новой техники сильно интенсифицировало в последнее время исследования радиационного и сложного теплообмена. Было выполнено и опубликовано большое количество теоретических и

По исследованию высокопрочных алюминиевых сплавов выполнено в СССР и за рубежом большое количество теоретических работ. Прежде всего надо сказать об исследованиях тройной системы А1 — Си — Mg, которая является основой всех дуралюминов и многих других алюминиевых сплавов. Наиболее полным исследованием этой системы является работа Г. Г. Уразова и Д. А. Петрова [12].

Исследованию влияния турбулентных характеристик на процесс сгорания в потоке посвящено значительное количество теоретических и экспериментальных работ советских и зарубежных авторов [Л. 1—11 и др.]. В этих работах в основном определялась скорость распространения пламени в зависимости от различных физико-химических параметров смеси (ип, а, ^о) и гидродинамических характеристик набегающего потока (w, и', I). Нередко авторы работ приходили к разноречивым выводам,

тангенциальных отверстий 1,1 мм и их число равнялось 4. Несмотря на большое количество теоретических исследований в области рапыливания струи, основанных на методе малых возмущений, еще не получены уравнения для количественной оценки качества распыливания в условиях, близких к практическим.

Вопросу теплообмена в условиях ламинарного режима было посвящено большое количество теоретических исследований. Большинство из них было проведено для строго ламинарного режима.

Количество теплоносителя, протекающего через реак- ЮОО 600

Манометрическая система заполняется той или иной легко кипящей жидкостью, в зависимости от диапазона регулируемой температуры. Термопатрон погружается в среду, температура которой должна регулироваться. Находящаяся в термопатроне жидкость, нагреваясь до температуры кипения, начинает испаряться. Давление пара, образуемое в сильфоне, создает усилие на дно сильфона. Под действием этого усилия дно сильфона перемещается вниз, преодолевая сопротивление пружины и прикрывая клапан, уменьшая, таким образом, количество теплоносителя. Наоборот, при понижении температуры теплоносителя пар в манометрической системе конденсируется, давление в сильфоне падает и пружина восстанавливает клапан регулятора в положение «открыто».

Для того чтобы обеспечить по тепловой сети подачу определенного количества тепла, необходимо подать определенное количество теплоносителя: при паровой сети — пара, при водяной сети — горячей воды.

Вспомогательные теплообменные аппараты. Вспомогательные контуры, примыкающие к первому, служат в основном для непрерывной или периодической очистки первичного теплоносителя от различных загрязнений (механические примеси и продукты коррозии, осколки деления ядерного горючего в виде аэрозолей и активных инертных газов). Для постоянной очистки обычно отводится небольшое количество теплоносителя, в связи с чем тепло-обменные аппараты контуров очистки по сравнению с основными аппаратами имеют значительно меньшую тепловую мощность.

щего на продувку, кГ/час; dnp — относительное количество теплоносителя, идущего на

Другой механизм возврата жидкости используется в коаксиальных ЦТТ (рис. 23, д). Такой тип ЦТТ представляет собой герметичную полость, образованную двумя полыми цилиндрами, в которую помещено некоторое количество теплоносителя. При вращении ЦТТ последний располагается в виде тонкой пленки жидкости на внутренней поверхности внешнего цилиндра. Теплота, подводимая к внешнему цилиндру, расходуется на испарение рабочей жидкости. Пар движется к внутреннему цилиндру, конденсируется на нем, отдавая теплоту хладагенту, протекающему внутри. Конденсат центробежными силами срывается с внешней поверхности внутреннего цилиндра и в виде капель возвращается в зону подвода теплоты. Как и в вышеописанных ЦТТ, эффективность теплопередачи в коаксиальной ЦТТ зависит от толщины пленки жидкости, покрывающей поверхность теплообмена.

Условие равенства нулю толщины пленки, жидкости в конце зоны нагрева выполняется лишь в том случае, когда в ЦТТ заправлено определенное количество рабочей жидкости, обеспечивающей передачу теплового потока Q при заданной скорости вращения. При изменении этой скорости или величины теплового пото:ка количество теплоносителя в ЦТТ может стать избыточным или недостаточным; для/ передачи данного теплового потока. При этом изменяется профиль толщины пленки по длине ЦТТ и соответственно эффективность теплопередачи. Таким образом, в цилиндрических ЦТТ вопрос оптимальной заправки трубы рабочей жидкостью является весьма существенным.

Количество теплоносителя, которое необходимо заправить в ЦТТ, пренебрегая цилиндричностью слоя конденсата, можно определить по формуле

При проектировании ЦТТ с пористой вставкой в зоне нагрева нужно определить параметры вставки, термическое сопротивление ТТ и количество теплоносителя, которое необходимо заправить в нее для передачи определенного теплового потока. Для описания теплообмена в такой системе можно использовать ранее полученные соотношения (3.91) — (3.94), в которых необходимо определить толщину пленки на границе зоны нагрева с транспортной зоной. Для этого рассмотрим течение жидкости по пористой вставке.

только холодильник, расположенный на вертикальном участке. Расход теплоносителя на начальной стадии исследований определялся с помощью тарированной трубки Вентури. В дальнейшем в контур был вмонтирован ротаметр, что позволило устранить ошибки измерений, связанные с довольно сильными колебаниями перепада давления на трубке Вентури при пульсациях повышенной частоты. Давление и количество теплоносителя в контуре регулировались с помощью аккумулирующей емкости с газовым объемом

Частицы, размеры которых больше размера пор, не проходят через фильтрующий элемент. Движение жидкости через фильтр осуществляется вследствие разности давлений на фильтрующем элементе. Образование слоя осадков приводит к увеличению гидравлического сопротивления и в конечном итоге — к закупорке фильтра. Недостаток пористых и сетчатых фильтров — малое количество теплоносителя, которое может быть очищено. Тем не менее такие фильтры оказываются весьма удобными для стендов с количеством металла до нескольких десятков литров, особенно для очистки калия и сплавов натрий— калий.