Линейности уравнений

где А,„.,,, — упругое сжатие пружины иод действием силы /-'пах; 1,1...1,2 — коэффициент, предопределяющий некоторый зазор между витками пружины при Fmax во избежание частичного прилегания витков и потери линейности характеристики пружины.

и ов — пределы прочности; коэффициенты запаса прочности для неответственных пружин при спокойной нагрузке и больших деформациях п =1,5 ... 2; для пружин с малыми радиусами изгиба или завивки п. = 3 ... 4; при высоких требованиях к стабильности свойств пружин в заданном интервале температур, при малых значениях остаточных деформаций и строгой линейности характеристики /г">5 ... 10.

идентификацию, определить геометрические параметры и глубину залегания. Задачам дефекгометрии наиболее полно отвечают преобразователи Холла в интегральном исполнении, которые имеют линейную характеристику в широком диапазоне измерения магнитных полей. Для обеспечения гальванической развязки между токовыми и потенциальными электродами можно использовать вторую матрицу из ферритовых кольцевых сердечников с 11111, используемых в качестве запоминающих коммутационных трансформаторов. Для обеспечения линейности характеристики всего преобразователя сердечник перемагничивается по безгистерезисной кривой намагничивания, обладающей высокой линейностью на начальном участке [53].

идентификацию, определить геометрические параметры и глубину залегания. Задачам дефектометрии наиболее полно отвечают преобразователи Холла в интегральном исполнении, которые имеют линейную характеристику в широком диапазоне измерения магнитных полей. Для обеспечения гальванической развязки между токовыми и потенциальными электродами можно использовать вторую матрицу из ферритовых кольцевых сердечников с ППГ, используемых в качестве запоминающих коммутационных трансформаторов. Для обеспечения линейности характеристики всего преобразователя сердечник перемагничивается по безгистерезисной кривой намагничивания, обладающей высокой линейностью на начальном участке [53].

— высокая (в интервале измерения) стабильность чувствительности, тем-нового фона и линейности характеристики при отношении сигнал/шум > > 200, допустимые среднеквадратичные отклонения этих параметров 0,01— 0,25 %, в зависимости от используемой схемы сканирования и количества детекторов в матрице.

К датчикам для измерения параметров удара предъявляют жесткие требования по частотным характеристикам, чувствительности к поперечным составляющим ударного нагружения, максимально измеряемому ударному ускорению, линейности характеристики, диапазону рабочих температур, коэффициенту преобразования, габаритным размерам и массе.

Использование рамных, арочных и кольцевых чувствительных элементов (схемы 7, 13 и 14) уменьшают габариты преобразователей. Наиболее пригодной с точки зрения линейности характеристики является П-образная рамная схема 9 с жесткими стойками.

С УЧЕТОМ НЕЛИНЕЙНОСТИ ХАРАКТЕРИСТИКИ

При высокоточном и производительном контроле размеров условия линейности характеристики давления h (s) и, следовательно, постоянства чувствительности is часто не выполняются, так как изменение измерительного зазора не может быть ограничено линейным отрезком характеристики давления. Данное

К фотоприемникам предъявляются жесткие требования в отношении постоянства чувствительности и линейности характеристики в широком динамическом диапазоне; кроме того, в них должны отсутствовать эффекты насыщения за счет пространственного заряда. Для того чтобы проводить измерения на линейном участке характеристики приемника, применяются различного рода ослабители, описанные в п. 11.

шение этой погрешности может быть достигнуто за счет: а) повышения степени линейности характеристики Y (X) используемого преобразователя при помощи изменения его параметров; б) оптимизации положения идеальной линейной характеристики преобразователя (прямой ММ) относительно кривой Y (X) в результате соответствующего выбора величин калибров; в) увеличения числа аттестуемых точек характеристики преобразователя и, следовательно, уменьшения величины 5х; г) повышения точности аттестации самих калибров (уточнения действительных величин Х01 и л02).

Как уже было указано выше, вследствие линейности уравнений распространения волн динамическую реакцию системы: на несколько одновременных воздействий можно описать суммой частных решений, каждое из которых соответствует отдельному воздействию. Этот принцип линейной суперпозиции в совокупности с интегральными представлениями вынуждающих сил дает нам метод решения задач о распространении нестационарных упругих волн.

3.5. Ограниченность возможностей классической реологии. Классическая реология, изучающая линейные реологические тела, имеет определенную область применения, ограниченную самим фактом линейности уравнений.

Из факта линейности уравнений относительно величин поступательных перемещений тела следует, что возможно простое чисто геометрическое решение задачи.

С переходом к третьему температурному участку режим нагружения (рис. 4.7) преобразуется к температуре Ts (рис. 4.8). При этом в силу линейности уравнений (4.12) и (4.13) относительно <7г можно разбить всю эпюру О; на две ступени, как показано на рисунке. Протяженность «х нижней ступени находится из условия

Подставляя выражения (7.7) в уравнения (7.2), (7.7) для определения оператора 3?(t,), получаем операторное уравнение (1.67), решение которого обозначим через S'i(S) и 2^(?). Тогда в силу линейности уравнений (7.1), (7.2) будем

Для определения формы колебаний можно снова использовать амплитудно-фазовые характеристики. Действительно, вследствие линейности уравнений получим

В области квазилинейных Рис. 7.3. Определение значений коэффи- режимов работы гидромаши-циснтов демпфирования по топографиче- ны как изобара, так и линия ской характеристике гидродвигателя постоянного расхода из-за линейности уравнений (7.2) —

Уравнения (34.1) электрического тока совпадают с уравнениями (24.1) плоского потенциального движения газа по аналогии типа А при з/о = р*/р. Поэтому плоские потенциальные течения газа непосредственно моделируются в слое с переменной проводимостью и, в частности, в ванне с соответственно профилированным дном так, чтобы глубина 3 слоя электролита была пропорциональной плотности р газа. Тейлор [80] разработал такой метод моделирования в плоскости течения для построения бесциркуляционного обтекания одиночного профиля путем последовательных приближений. Практическое применение этого способа весьма сложно, так как требует в каждом приближении изготовления нового дна ванны и измерения скорости во всей области течения. Метод Тейлора по существу совпадает с известным методом последовательных приближений Релея, сходящихся только в дозвуковой области. Как, по-видимому, впервые отметил Буземан [102], применение электрического моделирования существенно упрощается в плоскости годографа скорости, так как Г) силу линейности уравнений в этой плоскости дно ванны может иметь определенную постоянную форму.

Вследствие линейности уравнений (16) имеет место соотношение

Вычтем из общего (моментного) напряженного состояния — найденное по безмоментной теории. Тогда в силу линейности уравнений получим некоторое новое напряженное состояние, отвечающее нулевой поверхностной нагрузке и следующим краевым условиям:

Характеристика линейности уравнений (V.28). Коэффициенты корреляции г