Логарифмической деформации

Таким образом, при кипении жидкости на поверхности нагрева в зависимости от величины температурного напора At=tc — tt могут наблюдаться три различных режима кипения. Общая картина изменения теплового потока q, отводимого к кипящей жидкости, при увеличении температурного напора At показана в логарифмической -анаморфозе на рис. 4-3. Этот график относится к процессу кипения воды при атмосферном давлении. Такой же характер зависимость q от А/ имеет и для других жидкостей, кипящих в условиях свободного движения в большом объе-"ме на металлических поверхностях нагрева: трубах, плитах и т. д.

Гидравлическое сопротивление элемента на водяной модели было исследовано при различных значениях числа Re. Результаты опытов в логарифмической анаморфозе нанесены на рис. 9-3, где по оси абсцисс отложены значения критерия Re, а по оси ординат — критерия Ей. Согласно теории кривые / и 2 должны совпадать, и практически они совпадают, ибо расхождение между ними меньше 10%, что можно отнести за счет ошибок измерений в опытах с образцом.

при графической обработке результатов испытаний были получены в логарифмической анаморфозе две прямые линии, по которым не представляется возможным подобрать с необходимой точностью уравнение, отвечающее семейству прямых. Поэтому

нормальной установке и трех значениях критерия Пекле (тормозные шкивы без охлаждающих ребер). На основании результатов обработки опытных данных по изменению температуры в процессе торможения были построены в логарифмической анаморфозе зависимости изменения температурного симплекса 'в функции изменения временного симплекса при разных значениях критерия Пекле (фиг. 381). При этом каждая из полученных зависимостей представляется в виде двух пересекающихся прямых. Каждая

вые Г и Д, фиг. 122). График зависимости напряжения от времени до разрушения выражается в декартовых координатах кривой гиперболического характера (фиг. 131), в логарифмической анаморфозе —

Построенная на рис. 3 в логарифмической анаморфозе за-

в достаточно широких пределах. Расход первичного и вторичного воздуха определялся по соотношению живых сечений. Несколько опытов с форсункой СТС-ФДБ были проведены только с первичным воздухом (при полном закрытии вторичного). На рис. 16 показана (в логарифмической анаморфозе) функциональная зависимость

Далее производится графическая обработка опытных данных в форме критериальной зависимости Nu = / (Re), которая в логарифмической анаморфозе дает прямую линию, описываемую в общей форме уравнением

На фиг. 50 приведенные в табл. 13 данные представлены в логарифмической анаморфозе. Обнаруживается с практической точки

рически. Их удобно вычислять по логарифмической анаморфозе кривых а(2т.

Поле гидроэнергетическое — (Я, <2) — (фиг. 12-11). В этом поле дается зависимость Я —Я((?)— напорная характеристика. Изолинии дают значения N и Гв. Гидроэнергетическое поле часто называется режимным полем, поскольку на него наносят ход режимов работы установки, так как каждая точка определяет значения С1 и Н.В логарифмической анаморфозе гиперболы изолинии мощности преобразуются в прямые линии. Н. М. Щапов предложил использовать эту анаморфозу для выбора типоразмеров турбин.

Где: (р(е) — функция мгновенных пластических деформаций; \у(Т-Т.и) — функция разупрочнения; х(С) — убывающая функция. зависящая от скорости логарифмической деформации С — dc/dt, отражающая экспериментально наблюдаемое явление сдвига максимума на кривой упрочнения при величию скорости логарифмической деформации в сторону увеличения степени деформации; От — предел текучести определенный из кривых упрочнения;

На основании анализа процессов эволюции микроструктуры и измерений микротвердости авторы [23] исследовали последовательность структурных превращений в процессе интенсивной деформации кручением. Они показали, что в случае исследованных материалов с высокой ЭДУ (Си, Ni) по мере увеличения степени деформации до истинной логарифмической деформации е « 2 дислокации сосредоточиваются в границах ячеек и практически отсутствуют в их теле.

Если разрушение происходит в области больших пластических деформаций, то входящие в (8.74) инварианты следует трактовать в компонентах тензора логарифмической деформации. Если бы критерий (8.74) принять в форме

где оч, е\ — интенсивность истинных напряжений и логарифмической деформации соответственно; аь — истинный предел прочности материала; еь — деформация, соответствующая напряжению аь.

В относительных деформациях уравнение для продольной логарифмической деформации представим как

Таким образом, показатель упрочнения численно равен равномерной продольной логарифмической деформации.

Можно попытаться применить для расчета толстостенных цилиндров, находящихся под действием внутреннего давления, методику анализа нестабильного разрушения при ползучести, учитывая одновременно данные рис. 4.11 и 5.13. Если выразить соотношение между истинным напряжением а при ползучести при одноосном растяжении и скоростью логарифмической деформации в виде • .

Пусть добавочные напряжения определены соотношением (1.91). Если образец растя>нут до интенсивности деформации ео и в последующем пластически сжат до величины добавочной интенсивности деформации Дё0 (рис. 10), то компоненты тензора логарифмической деформации вц = — 2е22 = — 2е3з = ёо — Дёо, ei2 = e23=Ci3=0. Поэтому из (1.85), (1.88), (1.91) получаем следующую зависимость для интенсивности напряжений при сжатии:

Интенсивность логарифмической деформации

На рис. 67 приведена диаграмма рекристаллизации при осевом растяжении и совместном кручении 'и растяжении. По -вертикальной оси отложен параметр d — средний условный диа-адетр зерна. По горизонтальной оси отложена интенсивность логарифмической деформации. Для большей достоверности размер зер-на определяли в трех взаимно перпендикулярных плоскостях: в поперечном и двух меридиональных сечениях. Размер зерна подсчитывали как среднеарифметическое полученных результатов. Диаграммы рекристаллизации, построенные по результатам измерений в различных плоскостях, практически совпали.

'Интенсивность логарифмической деформации '