Локальные коррозионные

Локальные коэффициенты теплоотдачи определялись для од-нон трети поверхности шарового электрокалориметра, поскольку в остальных частях поверхности картина получилась бы подобной. Эксперименты проводились для четырех значений Re, равных 8-Ю3; 1,5-Ю4; 3-Ю4 и 6-Ю4. Как указывает автор, увеличение числа Re снижает значения критерия St и в то же время выравнивает распределение локального коэффициента теплоотдачи. Для Re = 8-103 максимальное отношение локальных коэффициентов теплоотдачи в лобовой точке и в кормовой равно ~3, а для Re = 6-104 это отношение уменьшается до 2. Минимальное значение локального коэффициента теплоотдачи обнаружено не в месте касания шаров, а в кормовой точке. Для проверки точности экспериментов по локальному коэффициенту Уодсвортом было подсчитано среднее значение а по поверхности и проведено сравнение значения арасч со средним коэффициентом теплоотдачи, определенным опытным путем на той же установке.

41. Локальные коэффициенты тепло- и -массообмена в слое шаров.—«Журя, техн. физ.», 1959, т. XXIX, вып. 7, с. 924. Авт.: М. Э. Аэров, Н. И. Никитина, С. С. Трайнин, И. В. Гусев.

При выгорании твердого топлива в потоке газообразного окислителя, при сублимации или разложении теплозащитного покрытия в процессе взаимодействия его с высокотемпературным газом происходит перенос массы вещества от поверхности твердого тела в поток и в обратном направлении. Закрутка потока способствует интенсификации процесса массообмена между газовым потоком и поверхностью канала и более резкому изменению интенсивности этого процесса по длине канала. Поэтому при расчете процессов массоотдачи в закрученном потоке особенно в коротких каналах необходимо определять локальные значения плотности массового потока на поверхности массообмена gw и локальные коэффициенты массоотдачи

локальные упругие постоянные являются функциями только одной из координат, за которую мы без ограничения общности примем координату г. Следует отметить, что используемый здесь подход пригоден для описания поведения любых неоднородных анизотропных материалов, локальные коэффициенты жесткости

Рассмотрим теперь случай; когда неоднородная среда в дополнение к «нагрузкам» а* и (<та)* испытывает равномерное повышение температуры Т, и попытаемся определить эффективные коэффициенты теплового расширения. Пусть локальные коэффициенты теплового расширения обозначаются через а* = = а*(); заметим, что в анизотропном материале наиболее общего вида изменение температуры вызывает появление всех шести компонент тензора деформаций. Таким образом, при равномерном изменении температуры Т однородное анизотропное тело при отсутствии поверхностных нагрузок находится в деформированном состоянии EJ = а,гТ. Обозначим эти деформации «свободного расширения» ') через е{, так что

Перейдем теперь к. изучению вида матриц эффективных же-сткостей для одного частного класса симметрии материала, а именно предположим, что каждая материальная частица обладает единственной плоскостью упругой симметрии, нормальной к оси z. Это свойство называется моноклинной симметрией. Как и ранее, локальные коэффициенты жесткости могут меняться по толщине непрерывно или скачкообразно. Последнее характерно для большинства используемых в технике слоистых композитов, которые состоят из слоев армированного волокнами материала, причем волокна различных слоев лежат в параллельных плоскостях. Для моноклинной симметрии можно показать (Лех-ницкий [11]), что в рассматриваемом здесь случае (когда плоскость симметрии нормальна к оси г)

Величины dls./d
Если локальные коэффициенты плотностей dl, ./dy, dm-ldy при-

— сил сопротивления 273 Локальная экстремаль 254 Локальные коэффициенты плотности

Начиная с 1963 г. в ИЯЭ АН БССР проводится детальное исследование теплообмена при течении химически реагирующего газа N2O4. В [3.30] рассмотрен теплообмен при течении диссоциирующего газа N2O4 в трубе диаметром 3 мм и длиной 750 мм в диапазоне температур 340—400 К, чисел Рейнольдса 7-103—104 и давлении до 10 бар. Получены локальные коэффициенты теплоотдачи и показано, что в случае течения химически реагирующей смеси интенсивность теплообмена повышается в 6—8 раз за счет тепла химической реакции.

— соответственно обобщенные локальные коэффициенты облученности точки М от зоны k и точки Qj(Qj ? F°j) от зоны ^.

1 Розенфельд И. Л. Коррозия и защита металлов (локальные коррозионные процессы). М., «Металлургия», 1970. 446 с. с ил.

Очень высокой коррозионной агрессивностью на установках подготовки газа могут обладать сточные воды. Они представляют собой, как правило, минерализованную воду, содержащую все компоненты, встречающиеся в технологической линии подготовки газа. Состав сточных вод не постоянен и может колебаться в широких пределах. Наибольшая опасность заключается в том, что в них интенсифицируются локальные коррозионные процессы.

известковые; FeS ностью; образуются локальные коррозионные

23. Розенфельд И. Л. Коррозия и защита металлов (локальные коррозионные процессы). М.: Металлургия, 1969. 448 с.

3. Розенфельд И. Л. Коррозия и защита металлов (Локальные коррозионные процессы). — М.: Металлургия, 1976.—176 С.

29. Розенфельд И. Л. Коррозия и защита металлов: Локальные коррозионные процессы.— М.: Металлургия, 1970.— 448 с.

Высокая оценка коррозионной стойкости сплавов никель — медь в морской атмосфере подтверждается и на практике. Уже много лет с успехом используется в качестве конструкционного материала для морских приложений сплав Монель 400, из которого изготавливают палубную арматуру, стенды для коррозионных испытаний и т. д. Подобно нержавеющим сталям, сплав Монель 400 склонен к коррозии под действием кислородных концентрационных элементов. Поэтому еще на стадии проектирования следует по возможности избегать наличия щелей и других мест, где мог бы скапливаться солевой раствор, так как при этом возникают локальные коррозионные пары.

7. Розенфельд И. Л. Коррозия и защита металлов (локальные коррозионные процессы). М., «Металлургия», 1970.

Коррозионное разрушение металлов и сплавов происходит вследствие растворения твердого металла в расплавленном натрии, путем взаимодействия окислов металлов, располагающихся между зернами и натрием и его окислами [1,49], [1,57]. При взаимодействии, например, окиси натрия с окислами кремния могут образоваться легкоплавкие эвтектики, что ослабляет связь между зернами металла. При наличии в натрии кислорода и соответственно окислов натрия коррозия может протекать по электрохимическому механизму [1,49]. С этим обстоятельством возможно связана более высокая скорость растворения металлов в натрии при контактах разнородных материалов. Анодный процесс состоит в переходе ион-атомов из кристаллической решетки в расплав, катодная реакция — в восстановлении натрия из окисла до металла. О. А. Есин и В. А. Чечулин [I, 58] доказали, что эффективность катодного процесса восстановления натрия определяется скоростью диффузии ионов натрия в расплаве, содержащем его окислы. Локальные коррозионные элементы на поверхности металла могут образоваться вследствие структурной неоднородности, различных уровней механических напряжений, разрушения окисных пленок на отдельных участках поверхности и по ряду других причин. Устранение кислорода из расплава или связывание его в прочные соединения ингибиторами подавляет электрохимическую коррозию и, как известно, увеличивает стойкость конструкционных материалов в расплавленном натрии.

79. Розенфельд И.Л. Коррозия и защита металлов (локальные коррозионные процессы).-М.: Металлургия, 1970.-448 с.

Ингибиторы для машиностроения. В машиностроении применение ингибиторов для травления изделий имеет свои особенности, обусловленные тем, что после травления на них, как правило, наносятся различные покрытия (металлические, лакокрасочные, химические и т. п.). Поэтому ингибиторы не должны прочно сорбироваться на поверхности металлических изделий, чтобы не снижалась прочность сцепления металла с наносимым покрытием. Наряду с этим они должны предотвращать наводороживание, локальные коррозионные процессы, коррозионное растрескивание (особенно для изделий из высокопрочных сталей), улучшать качество поверхности.