|
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 | | ||
Локальная температура——локальная производная. ds где d/ds— локальная производная, характеризующая изменение вектора а в подвижной системе координат. Если компоненты вектора х известны, то удобнее для преобразований вектор хХа представить в виде Локальная производная 33, 299 Напомним, нто в уравнении (2.72) локальная производная, обозначение которой (знак тильды) опущено, поэтому где — д-^ — локальная производная; Qt — вектор, определяв- ' Допустим далее, что удельная кинетическая энергия мало изменяется, а локальная производная от давления невелика, тогда мы получаем из равенства (5) такое равенство: Рассмотрим уравнение (3.55) более подробно, воспользовавшись выражением (1.77) для вектора х (д'/де — локальная производная): Локальная производная -^- = — Vn cos
когда локальная температура близка к температуре плавления стали и средняя температура поверхности скольжения низкая. Исследование износа при скольжении углеродистой и коррозионно-стойкой сталей и перлитного чугуна на установке схемы диск — игла при малых скоростях доказало, что характеристики износа чугуна и сталей определяются локальной температурой в зоне физического контакта, а средняя температура ото зо<не оказывают меньшее влияние. Независимо от условий скольжения, если локальная температура превышала 300° С, то начинался интенсивный износ; при температурах ниже 250° С износ весьма незначителен. В случаях, когда температура приближалась к температуре плавления металла (ГПл), износ в 'большей степени зависел от средней температуры и усиливался с ее повышением. При кратковременных торможениях скользящий контакт железнодорожных тормозов нагревается до температуры не более 250—300° С. При длительных торможениях локальная температура на поверхности трения может достигать 800° С [28]. При кратковременных торможениях скользящий контакт железнодорожных тормозов нагревается до температур не более 250—300 °С. При длительных торможениях локальная температура на поверхности трения может достигать 800 °С [35]. Поэтому под истинной температурой реального пламени понимается локальная температура в некотором элементе объема пламени, внутри которого температура во всех точках может быть принята постоянной. Температура Т, определенная из уравнений (5-33) и (5-41), в случае Если средняя локальная скорость или средняя локальная температура постоянны по сечению теплообменника, то е=1 и система (8.53) переходит в обычную систему для одномерного противоточного теплообменника. Известно, что локальная температура факела не остается постоянной и зависит от работы расположенных на этом участке топки горелок, шлакования прилегающих участков экрана и ряда других факторов. Сделав 15 — 20 измерений температуры в сходной зоне аналогич^ ного парогенератора или проанализировав результаты предыдущих исследований, мы получим выборку температур, из которой и подсчитаем дисперсию. ГП2 — локальная температура теплоносителя в межтрубном пространстве. При 1/а2 > l/«i, т. е. термическое сопротивление в межтрубном пространстве много больше термического Для вертикального энергетического циклонного пред-топка максимальная температура факела, как показывают опыты, наблюдается в средней части камеры (на расстоянии (0,5 — 0,75) Lnp от горелки]; именно здесь и надо ожидать максимальную плотность теплового потока и определять максимальные температуры в шиповом экране. Если не известна максимальная локальная температура факела в камере, а известна только сред- Локальная температура потока находилась методом экстраполяции к нулевому диаметру, концентрация — газовым анализом. Радиометр-зонд и модель холодного черного тела вводились в пламя в исследуемое сечение через боковые отверстия с двух противоположных сторон; затем радиометр при помощи специального прицельного створного устройства визировался в центр площадки черного тела. Лучистый тепловой поток измеряли для 15 различных толщин слоя (I = 5 ~ -~ 500 мм). Было проведено две серии измерений — соответственно для плоской и цилиндрической моделей при равных остальных условиях. Расчеты производились по уравнениям (16) и (17) таким образом: сначала принимали /2 = = 500 мм, а /1 = 450 -=- 5 мм; затем /„ = 450 мм, a /i = — 400 -г- 5 мм и т. д. Для второй серии полученная экспериментальная зависимость коэффициента ослабления луча kT от толщины слоя / показана графически на рис. 4, из которого видно, что коэффициент kr имеет постоянное значение, согласно закону Бугера — Беера, до определенных пределов Это свидетельствует о равномерности полей kr и Тг. Затем Рекомендуем ознакомиться: Лабиринтовые уплотнения Легированных перлитных Легированной инструментальной Легирующий компонент Легирующими элементами Легкокипящего компонента Легкоплавких материалов Легкоплавкого компонента Легкового автомобиля Ленинградским отделением Ленинградского объединения Лаборатории института Ленточные фундаменты Ленточных материалов Ленточным транспортером |