Лопатками последней

На фиг. 2 показан продольный разрез лопастного гидротормоза. Испытываемый двигатель соединяется с валом 2, лежащим на подшипниках 10 и 14. На валу закреплено колесо 4,

Фиг. О Внешний вид лопастного гидротормоза.

Смысл требования сохранения постоянства величины Re легче всего установить на примере лопастного гидротормоза Его колесо представляет собой колесо центробежного насоса, прокачивающего рабочую жидкость через некоторый канал.

В случае лопастного гидротормоза величина h равна вели чине Н — напору, создаваемому колесом. В качестве величины v можно взять произведение nD, т. е. окружную скорость. Такая замена возможна в результате того, что режимы работы модели и натуры подобны, а для центробежных машин это означает, в частности, кинематическое подобие — подобие скоростных треугольников.

Расчет навигационной устойчивости лопастного гидротормоза

Так как лопатки лопастного гидротормоза можно рассматривать как элементы гидродинамической решетки, то усилие на них можно представить как произведение площади на давление, обусловленное разностью скоростей омывающего их потока жидкости на тыльной и рабочей стороне.

Наиболее точным способом расчета любой гидравлической машины и в том числе лопастного гидротормоза является расчет по формулам подобия.

Фиг. 27. Характеристики двух последовательных ступеней двухкамерного лопастного гидротормоза;

§ 5. ПРИМЕР ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА БЫСТРОХОДНОГО ЛОПАСТНОГО ГИДРОТОРМОЗА

Фиг. 29. Схема колеса лопастного гидротормоза на 9000 об/мин.

Рабочий процесс штыревого гидротормоза представляется еще более неясным, чем у лопастного гидротормоза.

где DQ и D — расходы пара через турбину соответственно при расчетном и рассматриваемом режимах, кг/с; рй и рт — давления пара перед соплами первой или любой ступени соответственно при расчетном и рассматриваемом режимах, Па; р2 и р02 — давления пара за рабочими лопатками последней или любой ступени соответственно при расчетном и рассматриваемом режимах, Па. Изменение давления в ступени конденсационной турбины в зависимости от расхода пара

и удельному объему пара за рабочими лопатками последней ступени w2z (Рис- 5.8).

где /^ •— площадь, сметаемая лопатками последней ступени, в м?\ о) — угловая скорость ротора в 1/сек;

Рис. 9. Спектральные кривые распределения капель по массе в различных сечениях за рабочими лопатками последней ступени четырехступенчатой экспериментальной турбины ХТГЗ. Степень влажности перед турбиной г/0 = 5% . Число оборотов 8000 об/мин. Высота рабочей лопатки 247 мм.

Рис. 54. Модальный радиус капель за рабочими лопатками последней ступени четырехступенчатой экспериментальной турбины ХТГЗ [45]. Высота лопатки 247 мм. Число оборотов п = 7000 — 9000 об/мин.

ческим показателям и по надежности тихоходные турбины могут конкурировать с быстроходными. К- п. д. ЦВД тихоходной турбины приблизительно такой же, как быстроходной, так как в последней уже требуется двухпоточный ЦВД и, следовательно, нет заметного выигрыша от увеличения длин лопаток. Эти соображения в еще большей мере относятся к ЦСД. В тихоходной турбине ЦНД может в принципе из-за меньших выходных потерь иметь более высокий к. п. д., чем в быстроходной, или в ней можно существенно уменьшить число цилиндров. Решение же проблемы быстроходной турбины за счет увеличения числа ЦНД приводит к слишком длинному валопроводу, в котором легко возбуждаются вибрации. Если же ограничить число цилиндров, то единственный путь повышения мощности— увеличение площади S, ометаемой лопатками последней ступени. Эта площадь пропорциональна dzk или «2/2. По соображениям аэродинамики потока коэффициент веерности di ограничен (в настоящее время — не менее 2,5). Приняв этот коэффициент постоянным, найдем, что для заданной частоты вращения S~u2. Для этих условий при заданном рк расход пара ЦНД, а следовательно, и предельная мощность турбины пропорциональны квадрату окружной скорости последнего РК. Уже сейчас в турбине К-1200-240 ЛМЗ «2 = 471 м/с («" = 660 м/с), и у периферии окружная скорость

В турбоустановке Т-100-130 предусмотрена возможность утилизации теплоты вентилирующего ЦНД пара путем конденсации его сетевой водой, пропускаемой через специальный теплофикационный пучок в конденсаторе турбины. При этом осуществляется трехступенчатый подогрев сетевой воды при ухудшенном вакууме в конденсаторе. Этот режим протекает без потерь теплоты в конденсаторе. Однако для других теплофикационных турбин с более высокими лопатками последней ступени или при наличии промежуточного перегрева пара этот режим исключается по соображениям надежности ЦНД. Вентиляция ЦНД в других турбинах Уральского турбомоторного завода (ТМЗ) Т-250-240.Т-175-130 осуществляется охлажденным паром верхнего теплофикационного отбора, который подается в реси-верную трубу после установленной на ней специальной задвижки. Турбоустановка Т-100-130 может работать в режимах конденсационном или теплофикационных с одно-, двух- и трех-

за последней ступенью, м /кг; Я = nd^ — пло" щадь, ометаемая рабочими лопатками последней

Поэтому при назначении допустимых режимов работы турбины заводы установили предельную температуру пара за рабочими лопатками последней ступени, которую нельзя превышать. Основные изготовители теплофикационных турбин в России — ТМЗ и ЛМЗ — установили разные допустимые тем-

за последней ступенью, м /кг; и = nd^/2 • — площадь, ометаемая рабочими лопатками последней ступени, м ; 9К — отношение среднего диаметра к высоте рабочей лопатки последней ступени.

Рекомендуем ознакомиться:

Ленинградский металлический

Ленинградское производственно

Ленинградского университета

Ленинград гатчинская

Ленточные пластинчатые

Ленточными конвейерами

Ленточное шлифование

Ленточного транспортера

Лезвийным инструментом

Ликвидации последствий

Меню:

Главная страница Термины