Ламинарной конденсации

При Re
Обращает на себя внимание факт слабого снижения теплообмена по сравнению с ламинарным пограничным слоем при тех же расходах охладителя.

По аналогии с ламинарным пограничным слоем линейные аппроксимации эффекта вдува имеют ограниченное применение. В данном случае целесообразно использовать их лишь до Gg<3. При дальнейшем увеличении скорости подачи охладителя эффект вдува приводит к асимптотическому стремлению теплового потока к нулю.

1. Обтекание пластины ламинарным пограничным слоем

2. Обтекание пластины ламинарным пограничным слоем . 165

Рассмотрим пластину, обтекаемую ламинарным пограничным слоем несжимаемой жидкости с постоянными физическими свойствами. Скорости достаточно малы для того, чтобы пренебречь

5. Теплоотдача пластины, обтекаемой ламинарным пограничным слоем при Рг ^ 1 (приближенное решение)

6. Теплоотдача пластины, обтекаемой ламинарным пограничным слоем при Рг <^ 1

* Фиг. 70. Коэффициент восстановления при обтекании пластин ламинарным пограничным слоем и турбулентным пограничным слоек,

5. Теплоотдача пластины, обтекаемой ламинарным пограничным слоем при Рг 5s 1 (приближенное решение)....... 225

6. Теплоотдача пластины, обтекаемой ламинарным пограничным слоем при Рг <; 1 ..................... 227

и теплообмена при ламинарной конденсации N2O4

В практических расчетах теплообмена при ламинарной конденсации N2O4 и ДГ<40°К влияние конвективного переноса тепла и сил инерции, видимо, небольшое , [6.20]. Также незначительно отличается от единицы поправка €< i[6.21]. Более существенна (до 1,05) поправка на перегрев в связи с высокой С"р и низкой г.

На основании изложенного формула для расчета коэффициента трения при ламинарной конденсации и волновом режиме течения пленки имеет общий вид

По предлагаемой методике были обработаны также данные по ламинарной конденсации водяного пара в вертикальных трубах [6.8]. Опыты проводились с полной конденсацией и спутным потоком пара; трубы длиной 1500 мм и внутренним диаметром 10,1 и 19 мм охлаждались кипящей водой. Данные по перепаду давления от-

Таким образом, предлагаемая методика позволяет рассчитывать в исследованном диапазоне параметров локальные характеристики процесса ламинарной конденсации в трубе, причем отклонения по расходу конденсата не должны превышать ±12%.

ламинарной конденсации N204 145

Напишем математическую формулировку задачи о теплообмене при пленочной ламинарной конденсации движущегося насыщенного однокомпонентного пара на внешней поверхности вертикальной круглой трубы. Скорость набегающего потока пара направлена вдоль оси трубы и равна w0. Физические свойства пара и конденсата принимаются неизменными. Внутренние источники теплоты отсутствуют, теплотой трения можно пренебречь. Температура поверхности трубы постоянна и равна Тс. На поверхности разрыва пар — конденсат отсутствует скольжение и нет скачка температуры.

Рис. 4-9. Распределение скорости в жидкости и паре при пленочной ламинарной конденсации быстродвижущегося пара на плоской пластине при т5 =3,5; Ргж=0,003-^0,03.

Рис. 4-10. Распределение температуры в жидкости при пленочной ламинарной конденсации быстродвижущегося пара на плоской пластине при rlb =1,8.

Рис. 4-12. Теплоотдача при пленочной ламинарной конденсации быстродвижущегося пара на плоской пластине; большие числа Прандтля:

Рис. 4-13. Распределение скорости в жидкости и паре при пленочной ламинарной конденсации движущегося пара фреона-113 в зависимости от числа Фруда Frx = w2i>/gx.