Легированный молибденом

Ёысоколегироваиные хромистые стали (обычно с содержанием 10,5 — 12% Сг) при их дополнительном легировании молибденом, вольфрамом, ниобием, ванадием, а иногда и никелем обладают повышенным сопротивлением ползучести при работе под напряжением при повышенных температурах. Их используют как жаропрочные применительно к температурам эксплуатации до ~600° С.

питтингов на полированной поверхности нержавеющей стали, хотя и уменьшается, но их глубина может возрастать. Устойчивость нержавеющей стали к образованию питтинга повышается только при легировании молибденом. Легирование титаном или ниобием предохраняет нержавеющую сталь от межкристаллитной коррозии, однако устойчивость к питтингу не повышает.

Чистый ниобий пригоден (скорость коррозии менее 0,1 мм/год) для работы в кипящей серной, соляной и фосфорной кислотах с концентрацией 20%; при меньшей концентрации кислоты возможно введение в ниобий до 20 мас.% Ti или V. Необходимая стойкость ниобия, например в серной кислоте, достигается при его легировании молибденом. Таким образом, приведенные в табл. 16, 17 данные позволяют выбрать для работы в серной, соляной и фосфорной кислотах соответствующий сплав как на базе системы Та—Nb, так и на базе других систем.

Молибден. Улучшая технологичность аустенитных материалов при сварке и общую коррозионную стойкость, молибден повышает их склонность к КР. Еще более отрицательный эффект получается при одновременном легировании молибденом и марганцем. Молибден оказывает отрицательное влияние на стойкость аустенитных сталей против КР уже с сотых долей процента. Влияние молибдена, иногда, может быть снивелировано положительным влиянием углерода или других легирующих элементов (никеля, меди).

В отличие от результатов, полученных в процессе легирования поверхности железа, при проведении экспериментов на образцах из стали ШХ15 в области воздействия лазерного излучения наблюдается образование трех явно выраженных зон. Одна из этих зон (наибольшая по объему) является твердым раствором легирующего элемента на основе железа. Затем расположены две ЗТВ: закалки и отпуска. Глубина зоны легирования также достигает 300—400 мкм. На характеристики обработанной поверхности большое влияние оказывает выбор легирующего элемента. Так, при легировании молибденом и титаном наблюдается значительно большее увеличение микротвердости в зоне лазерного воздействия, чем при легировании ниобием.

Кавитационная стойкость обратно пропорциональна величине зерна. Увеличивает кавитационную стойкость легирование. У сталей ферритаого класса более положительный эффект наблюдается при легировании хромом, чем кремнием. Еще больший эффект достигается при легировании молибденом.

Цементованная поверхность не должна иметь мягких пятен (см. 1.7.3.2) и поверхностных дефектов (трещин, пор, отслоев и т. д.). Склонность к росту зерна при цементации уменьшается при легировании молибденом (20МоСч5) и титаном (18CrMnTi5) Обе эти стали применяют для цементации при температурах < 1000 "С.

Цементованная поверхность не должна иметь мягких пятен (см. 1.7.3.2) и поверхностных дефектов (трещин, пор, отслоев и т. д.). Склонность к росту зерна при цементации уменьшается при легировании молибденом (20МоСч5) и титаном (18CrMnTi5) .Обе эти стали применяют для цементации при температурах <1000°С.

Кавитационпая стойкость обратно пропорциональна величине зерна. Увели-чива^т кавитацконпую стойкость легирование. У сталей фс])ритного класса более положительный эффект наблюдается при легировании хромом, чем кремнием. Еще больший эффект достигается при легировании молибденом.

Стойкость против ПК ферритных сталей в морской воде становится удовлетворительной только при содержании хрома > 25 % и обязательно при легировании молибденом. При этом наблюдается существенное облагораживание ?пит и ?реп (табл. 1.30).

растворе MgCla. После часового отжига при 815 °С разрушается только сталь с 2 % Ni, при большем или меньшем содержании никеля сталь не растрескивается в течение 200 ч [50]. Эти результаты подтверждают данные, полученные ранее Бондом и Дандасом [51 ], согласно которым легирование ферритных нержавеющих сталей небольшим количеством никеля увеличивает их склонность к растрескиванию в растворах MgCl2. Эти же авторы показали, что опасность растрескивания возрастает при введении в легированный молибденом (1—3 %) сплав более 0,4 % Си. Присутствие в сплаве малых количеств молибдена усиливает неблагоприятное действие добавок никеля. Влияние никеля отчасти объясняется его способностью сдвигать потенциал сплава. Так, при содержании 1,5% Ni и более потенциал холоднокатаной стали становится положительнее критического значения и, как следствие, наблюдается растрескивание стали. Для сплавов с более низким содержанием никеля характерны потенциалы ниже критического [50].

нове хрома, легированный молибденом и вольфрамом, как-это было установлено М. Н. Козловой и Н. Ф. Лашко методом рент-генохимического фазового анализа. Соотношение хрома, молибдена и вольфрама в отдельных включениях различно. Макси-

Значительное влияние на структуру и свойства чугуна оказывает термическая обработка. При помощи нормализации и отжига можно превращать перлитные чу-гуны в ферритные и наоборот. Путем закалки можно придавать металлической основе чугуна мартенситную, бейнитную, бейнито-ферритную структуру. То же может быть достигнуто без закалки легированием чугуна. За рубежом широко распространен чугун с игольчатой структурой (acicular iron), легированный молибденом и другими элементами.

Металлический уран, легированный молибденом, в виде крупки, диспергированной в теплопроводной матрице, был успешно применен в конструкции твэлов топливных каналов Первой АЭС (рис. 9.15), что позволило реактору надежно работать с высоким выгоранием топлива при значительных тепловых нагрузках.

Металлический уран, легированный молибденом, в виде крупки, диспергированной в теплопроводной матрице, был успешно применен в конструкции твэлов топливных каналов Первой АЭС (рис. 9.15), что позволило реактору надежно работать с высоким выгоранием топлива при значительных тепловых нагрузках.

23 На основе никеля, легированный молибденом, с/без хрома

повышает сопротивление ползучести, по степени их влияния они располагаются в следующей последовательности: вольфрам, молибден, ниобий. Наибольшим сопротивлением ползучести обладает шов, комплексно легированный молибденом и ниобием (состав 8); молибденом, вольфрамом и ниобием (состав 7) и молибденом и ванадием (состав 5). Последние два состава легли в основу разработанных электродов марок КТИ-9 и КТИ-10 (швы типов ЭФ-ХИМФН и ЭФ-ХИВМФН). Наиболее жаропрочный состав 2 шва комплексно легиро-

Шов без молибдена и после 1400 ч старения при 650° С сохранил приемлемую ударную вязкость. Шов, легированный молибденом, стал хрупким уже через 200 ч выдержки при 650° С.

Относительное удлинение нелегированного и легированного чугунов сначала с повышением температуры до 300 °С уменьшается, а затем растет. При температуре 400 С чугун, легированный молибденом, приобретает достаточно высокий уровень пластичности.

Для маркировки магнитомягких сплавов используют буквенно-цифровую систему. Буквами обозначают элементы так, как это принято для маркировки сталей. Дополнительно введены обозначения железа — Ж, рения —- И, бериллия — Л, редкоземельных металлов — Ч. Марка сплава содержит число, указывающее среднее содержание в процентах основного элемента (кроме железа), и букву, обозначающую этот элемент. В отличие от сталей, массовые доли других легирующих элементов, как правило, не указывают, а приводят лишь их буквенные обозначения. В конце марки могут стоять буквы А или П, обозначающие повышенное качество сплава и прямоугольность петли гистерезиса соответственно. Например: 79НМ — пермаллой, содержащий 79 % Ni, легированный молибденом; 8Ю — железоалюминиевый сплав, содержащий 8 % А1; 50НП — пермаллой, содержащий 50 % Ni и имеющий прямоугольную петлю гистерезиса.