Легированная молибденом

порог хладноломкости и тем самым увеличивают содержание хрупкой составляющей в изломе, за исключением никеля, который препятствует хрупкому разрушению, понижает порог хладноломкости. Поэтому легированная конструкционная сталь ответственного назначения содержит, как правило, 1—3% Ni, a новейшие типы конструкционных сталей — до 9—18% № в основном для понижения порога хрупкости. Поэтому, если сталь разрушается при комнатной температуре на 100% вязко, то «критическое» значение ар=2 кгс-м/см2 будет при прочности 180 кгс/мм2.

Сгинь легированная конструкционная

30. ГОСТ 4543. Сталь легированная конструкционная. Технические условия (ТУ).

Сталь низколегированная конструкционная: Кремнемарганцовая 15 ГС . . . .

Сталь легированная конструкционная: Хромистая ЗОХ ..........

Сталь легированная конструкционная (ГОСТ 4543—61)

Сталь низколегированная конструкционная: кремнемарганцевая 15ГС ....... хромокремнемарганцевая 14ХГС . . хромокремненикелемедистая 10ХСНД Сталь углеродистая качественная конструкционная: 15 ................... 47 1 —490 490 500—530 373 333—343 333-343 363—392 226 18 18 15-16 27 55

Сталь легированная конструкционная: 883 687 Р 45

Сталь легированная конструкционная (ГОСТ 4543 — 71)

Сталь легированная конструкционная

Сталь легированная конструкционная (ГОСТ 4543—71)

Сталь 10X11П23ТЗМР, содержащая несколько больше никеля и добавочно легированная молибденом, имеет лучшую жаропрочность при 700—750 °С по сравнению со сталью 10Х11Н20ТЗР. Режим термической обработки первой из них для получения максимальной жаропрочности: закалка с 1100—1130°С на воздухе (при крупных сечениях в масле) и двойное старение при 750—785 °С, 16 ч и при 600—650 °С, 10- 16 ч.

В качестве высокопрочных сталей используют следующие марки: для класса С60/45 — термически упрочненная (после нормализации) сталь, легированная марганцем, азотом и ванадием—• 16Г2АФ, 18Г2АФпс и медью—16Г2АФД, 18Г2АФДпс, и термически упрочненная сталь, легированная кремнием и ванадием— 15Г2СФ и медью—15Г2ФД; для класса С70/60—термически упрочненная сталь, легированная карбидообразующими элементами — 12Г2СМФ, 12ГСМ, карбидообразующими и бором — 14ГСМФР, и сталь марок 14Х2ГМР и 14ХМНДРФ, легированная молибденом (до 0,5%) и бором (до 0,006%), а также марганцем, никелем, медью в суммарном количестве, не превышающем 2,5—3%; для класса С85/75 — термически упрочненная сталь—12ХГ2СМФ, 15ХГ2СМФР и др. Химический состав этих сталей приведен в табл. 86.

карбидов по границам зерен. Очевидно, что само по себе содержание углерода не окажет решающего влияния на склонность к МКК, связанной с образованием других фаз, например а-фазы. Известно, что при 0,003 % С легированная молибденом сталь с 17,6 % Сг и 24 % № подверглась МКК [84]. Этот случай объясняется образованием по границам зерен сг-фазы FetCr, Mo), которая оказалась неустойчивой в условиях испытания. Интенсивность МКК также в значительной мере зависит от содержания углерода. По данным Бейна [79], скорость МКК стали типа 18-8 после провоцирующего нагрева в зоне опасных температур увеличивается почти прямо пропорционально содержанию углерода (рис. 20). Необходимо учитывать, что интенсивность МКК, так же как и склонность к ней в большой мере зависят не только от содержания углерода, но и от режима термической обработки и состояния металла.

Азотируемая хромоалюминиевая сталь (марок 38ХЮ, 38ХМЮА, 38ХВФЮ и 38ХВФЮА), дополнительно легированная молибденом или вольфрамом и ванадием, с повышенной прочностью и вязкостью сердцевины (табл. 1—3 и 95—101; рис. 159—162) применяется для изготовления деталей, к которым предъявляются требования очень высокой поверхностной твердости и износоустойчивости, повышенного предела усталости и малой деформации при термической обработке.

Наибольшую прочность после охлаждения на воздухе от 750° С показали стали 40Н10 и 40Н10К5М (см. табл. 29). Сталь, легированная молибденом и ванадием (40Н10МФ), после охлаждения на воздухе от 750° С и 1100° С имела прочность соответственно 210-и 220 кгс/мм2.. Показатели пластичности после низкотемпературной закалки оказались ниже,

В последнее время, наряду с разработкой, исследованием и промышленным освоением малолегированных марок стали перлитного класса, широкое развитие получили работы в области исследования стали промежуточного, мартенситно-ферритного класса; сталь этого типа, содержащая 12% хрома, дополнительно легированная молибденом, ванадием, вольфрамом и ниобием в количествах, не превышающих 1—2% каждого из элементов, при термической обработке с охлаждением на воздухе содержит в структуре помимо продуктов отпущенного при высоких температурах мартенсита структурно свободный феррит в том или ином количестве. По сопротивлению окислению 12%-ные хромистые стали до температуры 650° С не уступают хромоникелевым сталям аусте-нитного класса.

Учитывая, что аустенитная легированная молибденом сталь в исходном состоянии имеет более высокое сопротивление термической усталости и более высокую длительную пластичность по сравнению со сталью, легированной титаном, то термообработку холоднодеформированных гибов из стали Х16Н9М2 проводить не обязательно.

Сталь 10Х11Н23ТЗМР, содержащая несколько больше никеля и добавочно легированная молибденом, имеет лучшую жаропрочность при 700—750 °С по сравнению со сталью 10Х11Н20ТЗР. Режим термической обработки первой из них для получения максимальной жаропрочности: закалка от 1100—

Известно, что в аустенитных сталях типа 18-8 молибден и вольфрам являются более слабыми карбидообразователями, чем хром или даже ванадий. Об этом можно судить по изменению температуры изобарного потенциала для различных карбидов (рис. 73, а). Это значит, что низкоуглеродистая аустенитная сталь, легированная молибденом и вольфрамом, в отличие от сталей, содержащих титан или ниобий, не может быть отнесена к числу жаропрочных сталей с карбидным упрочнением*. Это означает, что сварочный термодеформационный цикл в хромоникелемолибденовой или хромоникелевольфрамовой аустенитной стали не вызывает столь же энергичного изменения состава карбидов. Он не вызывает, следовательно, и столь же заметного разупрочнения границ зерен в участке перегрева околошовной зоны.

Сталь 10Х11Н23ТЗМР, содержащая несколько больше никеля и добавочно легированная молибденом, имеет лучшую жаропрочность при 700—750 °С по сравнению со сталью 10Х11Н20ТЗР. Режим термической обработки первой из них для получения максимальной жаропрочности: закалка с 1100—1130°С на воздухе (при крупных сечениях в масле) и двойное старение при 750—785 °С, 16 ч и при 600—650 °С, 10—16 ч.

Перлитная, легированная молибденом . . . 1Е67 0,4

Перлитная, легированная молибденом и хромом 137,5 1,3